1. Ауданның және электрмен жабдықтау жүйесінің қысқаша сипаттамасы

Жобалағанда ауылшаруашылық электр қабылдағыштарын электрмен жабдықтау сенімділігінің нормативтік деңгейлері техникалық-экономикалық негізде қамтылуға тиісті [9].

10 кВ тораптарда сенімділікті көтеру қүралдарын таңдау келесі жолмен жүреді.

Екінші және үшінші категориялы түтынушыларды электрмен жабдықтау

сенімділігінің стандартын қамтамасыз ететін автоматты коммутациялық

аппараттардың саны және оларды орнату орны екі жақтан қоректенетін екітрансформаторлы қосалқы станция үшін 10 кВ желінің L қосынды үзындыгынан және Р есептік жүктемесінен тәуелді. Мүнда тұтынушылар

қосылған тармақтарды қосқанда желі айландарының максималдық үзындығы 12 км аспау керек [1 ].

Автоматты коммутациялық аппараттардың санын номограмма бойынша таңдайды. Графикте Р жэне 1 координаттары бар нүктені сала отырып,секциялық ажыратқыштардың СА (СВ) және автоматты РАҚ (АВР) немесе айырғыш көмегімен қолмен қосылатын тораптық резервтеудің тиімді жиынтығы аныкталады.

РАҚ қүрылғысының жайғасатын-орнын қосынды ұзындық бойынша желіні тең бөлетін нүктелер арасынан таңдайды.

10 кВ желілік айырғыштарды тармақтарды қосқанда айлан үзындықтарын 3,5 км және тармақтардың үзындықтарын 2,5 км асқанда айлан үзындығын шектеу үшін магистральда қондырады.

Әрбір желілік айырғыштың жанында қысқа тұйықтау

нүсқаушыларын қондыру керек.

10 кВ желісінің әрнқайсысы бас және секциялық ажыратқыштарда АҚҚ(АПВ) қүрылғыларымен, қ.т. орнына дейін қашықтықты алыстан өлшейтін құрылғымен қамтылады.

3. Қысқа түйықтаду тоқтарын есептеу

Қысқа түйықтауларда үлкен тоқтардың себебінен тоқ жүретін бөлшектердің температурасы көтеріліп, өткізгіштер мен оқшауламалар зақымдалуы мүмкін. Мүнда дамитын электрдинамикалық күштер элёктр жабдығын қиратуы мүмкін. Қысқа түйықтау салдарынан болатын кернеудің төмендеуі оның ұзақтығын анықтағанда электр қозғалтқыштарының тоқтап қалуына соқтырады. Магистралды тораптарда қысқа түйықталулар электр жүйесінің орнықтылығын бүзуы мүмкін, бұл апаттың ең ауыр жэне ұзақ орнықты түріне жатады.

Олай болса, қысқа тұйықтау тоқтарының келеңсіз нәтижелерін барынша азайту үшін қосалқы станцияларды жобалағанда қысқа түйықталу

тоқтарына дүрыс қарсы әсер жасау үшін қажетті жабдықты ретімен таңдай

білу керек, оүл үшін қысқа түиықталу токтарын есептеу керек.

Қысқа түйықтау тоқтарын есептеу қосалқы станцияның жабдығын таңдап, оларды электрдинамикалық жэне қызу орнықтылығына тексеру, релелік қорғаныс және апатқа қарсы автоматикасы мен сұлбаларды таңдау, және жерлендіргіш қүрылғыларын есептеу үшін қажет.

Қысқа түйықтаау тоқтарын аталған және салыстырмалы бірліктерде жүргізуге болады. Бірақ күрделі сүлбаларды аталған бірліктердің

көмепмен жүргізген ьңғайсыз, ол есепті қиындатады. Сондықтан қысқа

түйықтау тоқтарының есебін салыстырмалы базистік бірліктер арқылы жүргізеді. Негізгі базистік бірлік ретінде базистік қуатын алады, оның мәнін

Sб=100 МВА-ға тең етіп алады.

Электр тізбегіне кіретін элементтердің әр қайсысы өзінің кедергісімен өрнектеледі. Сүлбаның балама кедергісін табу үшін барлық кедергілерді бір базистік кернеуге келтіру керек. Базистік кернеуге бір сатының 1,05 -ке көбейтілген номиналды кернеуге тең базистік кернеуі қабылданады:

U₆ = 37 кВ; U₆ = 10,5 кВ;, U₆ = 0,4 кВ.

Қысқа түйықтаy тоқтарының есебщ екі режимде жүргізеді:

• максималды - қосалқы станция тіректі (негізгі) қосалқы станциядан

• минималды - қоректену шиналардың бірінші секциясынан 1ш болса.

сүлбаларды келтіреді. АПК АРЭК мәліметтері бойынша тірек қосалқы

станциясының 35 кВ 1ш шиналарындағы үшфазалық қысқа түйықталу тоқтарының мәндері тең:

шиналарында тең:

І⁽³⁾_Кт=1,35кА;

[1]-н АЖ сымдарының меншікті активтік және индуктивтік кедергілерін жазып алады:

АС-95 г₀ =0,299 Ом/км; х₀ =0,4Ом/км;

АС-70 г₀ =0,42Ом/км; х₀ =0,4Ом/км;

АС-50 г₀ = 0,592 Ом/км; х₀ = 0,4 Ом/км;

АС-35 г₀ = 0,773 Ом/км; х₀ =0,4 Ом/км;

Кернеудің бөлек сатыларында базистік тоқтар анықталады

I_бi=S₆/√3 •U₆₁=100/1,73*37=1,56 кА

I_бi=S₆/√3 •U₆₂=100/1,73*10.5=5,5 кА

Ібз=Sб/ √3*Uб3=100/1.73*0.4=145 кА

Есептік сұлбаның бөлек элементтерінің кедергілері салыстырмалы базистік бірліктерде анықталады. Жүйе кедергісі:

x11=Iб/Iкз(3)=1.56/1.35=1.16—максималдық режимде;

x1= Іб/ Ікз=1,56/1,2=1,3 — минималдық режимде

Базистік бірліктерге келтірілген сұлба элементтерінің кедергілері:

-35 кВ қоректендіруші желісінің кедергісі:

активтік

r22 =го*l* Sб/ U₆² = 0,299-50-100/37 = 1 , 1 - максималдық режим;

r12=ro*l *Se/ U₆² = 0,299 -45-100/37²= 0,98 - минималдық режим;

индуктивтік.

х₁₂=х₀-1- S₆/ Об = 0,4-45-100/37 = 1,3 - минималдық режим.

мүнда l- жел ұзындығы, км;

г₀,х₀ - АС-95 маркалы сымның меншікті активтік және индуктивтік кедергілері, Ом/км;

S₆ , Ua - кернеудің берілген сатысының қуаты, МВА және кернеудің, кВ базистік шамалары.

- 35/10 кВ трансформатор дың кедергісі: активтік

г₃ =r_m= (Ркз/ Sнm)*(Sб/ S_yn) = (25,5/2500)-(100/2_/5)=0_/41 ;

индуктивтік

х₃ =x_m- (U_K%/100)-(S₆/ S_Hm) = (6_,5/100)-(100/2_,5)=2_,6 ,

- 10 кВ электр желісінің кедергісі (Фидер 2):

активтк

г₄=г₀-l4*Sб/U_б²= 0,42 0,4*100/10,5² =0_,152 ;

x4=xo*l4*Sб/ U_б²=0,4*0,4*100/10,5²=0,145 ;

активтік

r₅=r0* l5* Sб/U₆² = 0,42 -1,2*100/10.5² = 0,456 ;

индуктивтік

х₅=хо*l5*S _б/ U₆²⁼- 0,4*1,2*100/10.5² =0,435 ;

активтік

г₆=го*l6* Sб/ U₆² = 0,42*0.8*100/10,5² =0304 ;'

индуктивтік

x₆=x₀*l6* Sб/ U₆² = 0,4*0,8*100/10,5² =0,29 ;

активтік

r7=r0*l7*Sб/ U₆² =0,42*0,8*100/10,5² = 0,304 ;

индуктивтік

x7=x0*l7* S₆/ U₆² = 0,4*0,4*100/10,5 ² =0,145 ;

активтк

r₈=r₀-l8* S₆/ U₆² =0,42*0,4*100/10,5² = 0,152 ;

x8=x0*l8* S₆/ U₆² = 0,4*0,4*100/10,5 ² =0,145 ;

активтік

r₉=ro*l9S₆// U₆² = 0,773 *0.5*100/10,5² = 0,35

индуктивтік

x9=x0*l9* S₆/ U₆² = 0,4*0,5*100/10,5 ² =0,18 ;

активтік

индуктивтік

х10= (U_K%/100)*(S₆/ S_Hm)= (4,5/100)*(100/0_,16)=28,125 ;

• 
  0.4 кВ электр желісінің кедергісі (А-35маркалы сым, l=0,1 км);
  
• 
  активтік
  

x11=x0*l11* S₆/ U₆² = 0,83*0,1-100/0,4 ² =25 ;

Электрмен жабдықтау жүйелерінде қ.т. тоқтарын анықтауды келесі өрнектермен жүргізеді.

Максималдық режим

К- 1 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-1 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру схемасы келтіріледі

1/1,16 2/1,1 2/1,44

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады:

xнәт=x14=x11+x2=1,16+1,44=2,6 ;

rнәт=r14=1,1 ;

zнәт= √z ²13+x ²13=2,82 .

К-1 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады:

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)


3.1 сурет Электрмен жабдықтау (а) және орын ауыстыру (б) сұлбаларының максималды режимі

Электрмен жабдықтау (а) және орын ауыстыру (б) сұлбаларының

максималдық режимі

- екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

І_қт= /√3 /2 *І_КТ⁽³⁾ = 0,87*0,55 = 0,48 кА

- үшфазалық қ.т. соққылық тоғының лездік мәні ; iсок= √2*kсок*I⁽³ , кА ;

мүнда k_COK - соққьшық коэффициент!, оның мэні келесі өрнектен анықталады

k_COK =1-e ^-0,01/Ta

мұнда Т_а =х_нэт/314г_нэт - периодтық қүраушының уақыт түрақтысы ол [ 1 ]-ден x_H9T/r_t қатынасына сәйкес алынады. Бұл жолы х_нэт/г_нэт =2,6/1,1=2,36 тең болғанына

байланысты k_COK = 1 ,2 деп қабылданады

ісок = √ 2 * k_COK*Iкг=І 4*1б,2 *0,55=0, 3 ,кА ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының әсерлік мэні

Iсок=Iкг* √1+2(k_COK-1) ² =0,57 , кА ;

К-2 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-2 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру сұлбасы келтіріледі

14/1,1 14/2,6 3/0,41 3/2,6

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

xнәт=x15=x14+x3=2,6+2,6=5,2 ;

К-2 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

Iкг=I _б/Zнәт =1,02 кА

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

Iкr⁽³⁾=Iб/Zнәт =5,5/5,4=0688 кА

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мэні

і_сок= √2 • k_COK- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,34*1,02=1,92 кА ;

х_нэт/r_нэт⁼ 5,2/1,51=3,4 , тен болғанына байланысты

үшфазалық қ.т. соққылық тогының эсерлік мэні

I⁽³⁾ = I_KT⁽³⁾√1+2( +(k_COK-1) ² =1,4 ,кА ;

К-3 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-3 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру сұлбасы келтіріледі


Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нэт= х16=х1₅+ х₄+ х₅ + х₆+ х₇+ х₈+ х₉=5,2+0,145+0,435+0,29+0,29+0,145+0,18=7,7;

г_нэт = г1_б= r1₅+ г₄+ г₅+ г₆+ г₇+ г₈+г₉=1,51+0,152+0,456+0,304+0,304+0,152+0,35=3,2 ;

К-3 нүктесІндегі қ.т. тогы анықталады: - үшфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

Ікг⁽³⁾=Іб/Z_нэт -5,5/8,3 -0,66кА ;

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

Ікг⁽²⁾⁼I*0,87 = 0,87 * 0,66 = 0,57 кА ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

х_нэт/г_нзт= 7,7/3,2=2,4 , тен болғанына байланысты

і_сок= √2 • k_COK- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,22*0,66=1,1 кА ;

Iсок ⁽³⁾=Iкг ⁽³⁾* √1+2(k_COK-1) ² =0,8 , кА ;

К-4 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-4 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру схемасы келтіріледі

16/3,2 16/7,7 10/10,35 10/28,125

K-4
Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нэт= х17=х1₆ +х10=7,7+28,125=35,8 ;

г_нэт = г1₇= r1₆+ г₁₀=3,2+10,35=13,55 ;

Z_нәт=√r ²17+x ²17=36,55

К-4 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

I_KT⁽³⁾=I₆/Z_нәт =145/36,5 -3,9 кА ;

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

I⁽²⁾=Iб*0,87= 0,87 * 3,9 = 3,4 ; кА

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

і_соқ= √2 • k_соқ- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,25*3,9=7 кА ;

х_нәт/г_нәт= 35,8/13,55=2,6 , тен болғанына байланысты

k_соқ=1,25 ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының әсерлік мэні

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =4,1 , кА ;

К-5 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-5 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру сұлбасына келтіріледі

11/12,77 11/36,26 7/51,8 7/25 K-5

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нәтт= х11+х₇ =3,26+25=61,26 ;

г_нәт = г11+ r7=12,77+51,8=64,57 ;

Z_нәт=√r ²+x ²=89 .

К-5 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

I_қт⁽³⁾=I₆/Z_нәт =144,5/89 = 1,6 кА ;

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

І_қт⁽²=Іб*0,87 = 0,87 • 1,6 = 1,39 кА ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

і_COҚ= √2 • k_COҚ- I_ҚT⁽³⁾ =1,41*1,038*1,6=2,34 кА ;

х_нәт/r_нәт= 61,26/64,57=0,95 қатынасы бойынша кестеден k _соқ=1,038 қабылданады

- үшфазалық қ.т.соққылық тогының әсерлік мәні

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =1,6 кА.
3.3. Қысқа тұйықтау тоқтарын есептеу

(Минималдық режим )

Электр торабы жүмысының минималды режимінде қ.т. токтарын есептеу

К-1 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-1 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру схемасы келтіріледі

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нэт= х18=х12 +х12=1,3+1,3=2,6 ;

г_нэт = г1₈= r13=0,98 ;

Z_нәт=√r ²18+x ²18=2,78.

К- 1 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

I_KT⁽³⁾=I₆/Z_нәт =1,56/2,78=0,56 кА ;

Екіфазалық қ.т. тогы (периодтық құраушысы)

-үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

і_соқ= √2 • k_соқ- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,25*0,48=1,47 кА ;

х_нәт/г_нәт= 2,6/0,98=2,65 , тен болғанына байланысты

k _соқ=1,25 ;

үшфазалық қ.т. соққылық тогының эсерлік мәні

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =0,76 , кА ;

К-2 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-2 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру ехсмасы келтіріледі

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нэт= х19=х1₈ +х13=2,6+2,6=5,2 ;

г_нэт = г1₉= r1₈+ г3=3,2+10,35=13,55 ;

х_нэт= х17=х1₆ +х10=7,7+28,125=35,8 ;

Z_нәт=√r ²17+x ²17=5,3 ;

К-2 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

I_KT⁽³⁾=I₆/Z_H3T -5,5/5,3 = 1,0З кА ;

-екіфазалық қ.т. тоғы (периодтық құраушысы)

1_қт⁽²⁾=І_б-0,87*0,87*1,03 = 0,9 кА ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тоғының лездік мэні

і_соқ= √2 • k_соқ- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,4*1,4=2,03 кА ;

Хнәт/rнэт 5,2/1,39=3 ,74 , тең болғанына байланысты

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының әсерлік мәні

і_соқ= √2* k_соқ* I_KT⁽³⁾ =1,41*1,4*1,03=2,03 кА ;

х_нәт/г_нәт= 5,2/1,39=3,74 , тен болғанына байланысты

k _соқ=1,4 ;

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =1,17 кА ;

К-3 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-3 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру схемасы келтіріледі

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нэт=х₂₀=х₁₉+х₄+x₅+x₆+x₇+x₈+x₉=5,2+0,145+0,435+0,29+0,29+0,145+0,18=

=6,7 ;

Z_нәт=√r ²17+x ²17=7,4 ;

К-3 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

I_KT⁽³⁾=I₆/Z_HӘТ =5,5/7,4= 0,74 кА

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

І_Кг⁽²⁾=Іб*0,87= 0,87* 0,74= 0,64 кА ;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

і_соқ= √2 • k_COK- I_KT⁽³⁾ =1,41*1,4*0,74=1,46 кА,

х_нэт/r_нэт = 6,7/3,1=2,16 , тен болғанына байланысты

kco_K =1,4

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =0,85 , кА ;

К-4 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-4 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру схемасы келтіріледі

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нәт= х21=х20 +х10=6,7+28,125=34,8 ;

г_нәт = г11= r20+ г10=3,1+10,35=13,4 ;

Z_нәт=√r ²17+x ²17=37,3

К-4 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық күраушысы)

I_KT⁽³⁾ =I₆/Z_HӘT=145/37,3= 3,88 кА

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

І_кт⁽²⁾=I_б*0,87= 0,87*3,88=3,37 кА

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мәні

х_нәт/г_нәт=2,6 , тен болғанына байланысты

k _соқ=1,42 ;

-ұшфазалық қ.т. соққылық тогының әсерлік мәні

І_соқ⁽³⁾= І_қт ⁽³⁾ √1+ 2(к-1)² =4,51 кА.

К-5 нүктесінде қ.т. тогын анықтау

К-5 қ.т. нүктесіне дейінгі орын ауыстыру сұлбасы келтіріледі

Қ.т. нүктесіне дейінгі балама кедергі анықталады

х_нәт= х₂₂=х₂₁⁺х₁₁=34,8+25=59,8;

r_нәт = r₂₂= r₂₁+r₁₁=13,4+51,8=65,2;

Z_нәт=√r ²₁₇+x ²₁₇=88,5;

К-5 нүктесіндегі қ.т. тогы анықталады ;

- үшфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

І_кт⁽³⁾=І_б/2_нәт -145/88,5 = 1,63кА;

-екіфазалық қ.т. тогы (периодтық қүраушысы)

І_қт⁽²⁾=І_б­­,87 - 0,87 • 1,63 = 1,42 кА;

- үшфазалық қ.т. соққылық тогының лездік мэні

і_сок- л/2 • 1с_соқ- І_кт⁽³⁾ -1,41•1,12•1,63=2,53 кА;

х_нәт/r_нәт= 0,93,тнң болғанына байланысты

k _соқ=1,12;

- үшфазалық қ.т.соққылық тогының әсерлік мәні

Iсоқ⁽³⁾=I_қт⁽³⁾* √1+2(k_COҚ-1) ² =1,7 кА.

0,38 кВ тораптаында бірфазалық қ.т. токтарын аталған бірліктер жүйесінде келесі өрнекпен анықтайды [1,5]:

І_қт⁽¹⁾=Uф0,87 /(Zn+Zm/3) ;

Мұнда UФ -тораптың фазалық кернеуі (UФ = 220 В);

z_m⁽¹⁾/3- 10/0,4 кВ қоректендіруші трансформатор фазасының бірфазалық қ.т. тоғының ағуына жасайтын кедергісі, Ом;

z_n - бірфазалық қ.т. тогы аққанда «фаза - нөл» түзағы сымдарының толық кедергісі І_кт , Ом.

Қоректендіруші трансформатор фазасының кедергісі (z_m^(l)/3) келесі формуламен анықталуы мұмкін:

мұнда r_mi және x_m 1r_m2 және х_m2, г_т0және х_т0-трансформатордың тура, кері және нөл реттіліктерінің активтік және индуктивтік кедергілері, олар трансформатордың

типнен, қуатынан және орамдарының жалғау сұлбаларынан тәуелд.

Ісжүзінде z_m⁽¹⁾ мәнін кестеден алады. Екіншіреттік кернеуі 380/220 В және

жалғау сүлбасы трансформаторлар үшін z_m⁽¹⁾ мәндері [1]-ң кестесінде

келтірілген.

Біздің жағдайда (S_n =160 кВА) Z_m = 0,49 Ом қабылданады.

«Фаза-нөл» сымдары тұзағының толық кедергісін анықтау үшін келесі өрнек

пайдаланадыды:

z_m = l х_0н * √(r _m1 +r _m2 +r _m0 ) ⁽¹⁾ + √(r _m1 +r _m2 +r _m0 ) ^(1):

мүнда: I - желі үзындығы, м;

r_0н, r_0н - фазалық және нөлдік сымдардың меншікті активтік кедергісі, ом/км • x 01- «фаза-нөл» түзағының меншікті сыртқы индуктивтік кедергісі, Ом/км; , х_0н ,х_0н - фазалық жэне нөлдік сымдардың меншікті ішкі кедергілері, Ом/км (тек болат сымдар үшін ескеріледі).

Aya сымдары үшін меншікті сыртқы индуктивтік кедергі 0,6 Ом/км теңеліп қабылданады, ал меншікті ішкі индуктивтік кедергіні ескермейді, өйткені

алюминий сымдар пайдаланылған. Онда

z_m =0,1 7√ (0.83 + 0,83)²+0,6² =0,102 Ом.

З.І.кестесі

Осыдан I_KT=220/(0.102+0.49/3)=830A

Қысқа түйықталу токтары І_кт⁽³⁾' І_қт⁽²⁾, і_сок⁽³⁾, І_соқ⁽³⁾ және І_қт⁽¹⁾ есептерінің нәтижелерін қорытынды 3.1 кестесіне енгізеді.

3,5 Окшауланған бейтарапты және 10 кВ тораптарында бірфазалық жерге тұйықтау токтарын есептеу

Жерге түйықталу токтарын [1] сәйкес келесі өрнектен анықтайды:

І*=(U •l)/k

мүнда

U - тораптың желілік кернеуі, кВ;

км;

Кернеуі 10 кВ ауа желілерінің 10 кВ шиналарынан шығатын жалпы ұзындығы тең :

∑1Іо=6_,32+14,89+8_,935+12_,35=42_,495 ;

онда

35 кВ АЖ-ң қосынды үзындығы қүрайды:

∑1₃₅ =62

онда

ЭҚЕ -ге [9 ] сэйкес жерге тұйықталудың сыйымдылық тогын өтемдеу қалыпты режимдерде І_ж⁽¹⁾-ң келесі мәндерінен асқанда қолданылады:

-10 А жоғары - АЖ-е темірбетон және темір тіректері бар 3-20 кВ және барлық 35 кВ тораптарында;

- 30 А жоғары - темірбетон және метал тіректері жоқ кернеуі 6 кВ АЖ-е ,

10 А жоғары - 10 кВ кернеуде.

Бүдан аз түйықталу тоқтарында оқшауланған бейтарап қолданылады. Жоғарыда айтылғанға сәйкес 10 кВ және 35 кВ тораптарында оқшауланған бейтараптар қабылданады.