Диплом жұмысы «Кентау экскаватор зауытының модернизациядан өткен механикалық цехті электр энергиясымен жабдықтау»
жүктеу/скачать 1.27 Mb.
|
ОРНЫН АЛМАСТЫРУ СХЕМАСЫ 
Sб = 100 және Uб = 10,5. базисті бірлікке қабылдаймыз. Шексіз күштілік жүйесі үшін базистік токты анықтаймыз. Іб=  =  =5.5 кА (2.42)
Базисті бірліктердегі орнын алмастыру схемасының элементтер кедергілерін анықтаймыз. х1  =х2= =0.2∙ =0,24 (2.43)
x3 =x0∙ℓ∙ =0,4∙40∙ =0,12 (2.44)
х4 ==0,105∙ =0,42 (2.45)
К-1 нүктесіне дейінгі суммалық кедергі. х∑1 = +х3+х4= +0,12+0,42=0,66 (2.46)
К-1 нүктесіндегі қысқа ақаулықтар тогы І’’к-1=І∞=  = =8,3 кА (2.47)
К-1 нүктесіндегі соғылмалы ток iуд.к-1=kуд·  ·Iк-1=1,8··8,3=21,1 кА (2.48)
онда Куд - белсенді кедергілігін санамағанда соғу коэффициенті. К-1 нүктесіндегі қысқа ақаудың күштілігі.
3.2. КТП – 10/0,4кВ–ТЫ ҚОРЕКТЕНДІРЕТІН КАБЕЛЬДЕРДІ ТАҢДАУ. Ток жүктілігі мен қыздыру бойынша кабель таңдауы Ιдоп≥  , А (3.1)
онда Ідоп – кабельге жіберілетін ток күшінің ұзақтығы. Ім - есептік максималды ток. Түзету коэффициенті [ПУЭ]. Кt – ортасындағы фактілік температура бойынша; Кn – салынатын кабельдер саны. Кnв - [ПУЭ] қайталамалы қысқа мерзімді және ұзақ мерзімде жұмыс атқаратын электрқабылдағыштардың ток өтімдігінің қосылу ұзақтығын есепке алушы.[13,26] Жобалаушы цех үшін: Кпопр = Кt · Кn · Кnв = 1. (3.2) Есепті максималды ток Iм=  = =28,2 А (3.3)
онда Sм = Sрасч.10кВ.м өңделген. ААБ – 10 – 3 (3 · 16) Ідоп –75 А>28,2А кабельді жерге салуға таңдаймыз. Токтың экономикалық беріктігі. Құрал саймандар цехі үшін максималды белсенді жүктілікке жұмсалатын максималды сағаттардың жылдық сандық көрсеткіші: Тм = 3770 сағат. Тм = 3770 сағатта қағаздық изоляция кабельі үшін jэк=1,4  (3.4)
Экономикалық лайықты қиылыс. Sэк=  = =20,1 мм2 (3.5)
Жақын қиылысты қабылдаймыз: ААБ-10-(3х25) Ідоп = 75 А. Жылулық тұрақтылық бойынша кабельді таңдау. Жылулық импульсті анықтаймыз. Вк =(І´´)·106 · (tов · tр.з · Та ) = 8,32 · 106· (0,1 + 0,5 +0) = 41,33 ·106 · А2 · С онда tов – өшіргіштің өшірілу уақыты; tр.з – негізгі қорғаныс әрекетінің уақыты; Та – х* ωr (әдетте 0,005 - 0,2с.) – қысқа тұйықталу тогын құрайтын периодтық біркелкі уақыттағы өшірілуі. Егер токты есептеуде қысқа тұйықталу болса, онда Та = 0 есепке алынбаған. Минималды жылулық тұрақтылық қиылысын анықтаймыз. Sмин=  = =75,6мм (3.6)
ААБ-10-(3х95) Ідоп = 205 А кабельді қабылдаймыз. Кабель таңдаудың барлық үш таңдау шартының ішінен қысқа тұйықталу топтары үшін кабельді термикалық беріктікке тексеруде ең үлкен қиылыс шықты. Сондықтан нақты түрде Iдоп=205А жерде орнатылатын ААБ-10-(3х95) кабелін таңдаймыз r0 = 0,326 Ом/км, х0 = 0,083 Ом/км. 3.3.НЕГІЗГІ БАСҚАРУШЫ АВТОМАТТЫҢ 10кВ К-2 НҮКТЕСІНДЕГІ ҚЫСҚАША ТҰЙЫҚТАЛУ ТОГЫНЫҢ ЕСЕПТЕМЕСІ. Кабельді желінің кедергісн анықтаймыз. r5 =r0∙ℓ∙=0.326∙0.5∙ =0.147 (3.7)
x5 =x0∙ℓ∙=0.083∙0.5∙=0.037 (3.8)
К-2 нүктесіне дейінгі жалпы кедергі хΣ2 = хΣ1+ хΣ5=0,66+0,037=0,697
rΣ2 = r5=0,147 (3.9)
Ζ2 = = =0,71
К-2 нүктесіндегі қысқа тұйықталу тогы Iк-2=  = =7,75 кА (3.10)
К-2 нүктесіндегі соққы токты табамыз. Қатынасы :  = =4,74 , kу=1,55. (3.11)
Соққы ток. Iу= ∙kу∙I’’=∙1.55∙7.75=17 кА (3.12)
К-2 нүктесіндегі қысқа тұйықталу күші. Sк-2=  = =140,8 МВ∙А (3.13)
3.4 МЕХАНИКАЛЫҚ ЦЕХТЫҢ ПОДСТАНСАСЫНДАҒЫ 0,4кВ ШИНАСЫНДАҒЫ ҚЫСҚАША ТҰЙЫҚТАЛУ ТОГЫНЫҢ ЕСЕПТЕМЕСІ. Есеп атаулы бірліктерде жүргізіледі, кедергілер миллиомдармен анықталады (1 мОм = 10-3 Ом). Кедергілерді миллиомдармен анықтаймыз.
КТП цехтік трансформаторларының кедергісі: хтр=  = =13,6 мОм (3.17)
rтр=  = =3,06 мОм (3.18)
Енгізу автоматының қозғаушы контактілерінің ауыспалы кедергілерімен токты катушкалардың ажырату кедергілерін ескереміз.
Соққы токты анықтаймыз. iуд=kуд∙ ∙Iк-3’’=1,5∙∙15,3=32,4 кА (3.23)
К-3 нүктесіндегі қысқа тұйықталудың күші Sк-3''=Sк-3∞=  Iк-3’’∙Uср= ∙15,3∙0,4=10,6 МВ∙А (3.24)
Kесте 6.
Қысқа тұйықталу токтарының есебі.
3.5 10кВ ЖҮКТЕМЕСІНІҢ СӨНДІРУ АВТОМАТЫН ЖӘНЕ ЖОҒАРҒЫ КЕРНЕУЛІ САҚТАНДЫРҒЫШТЫ ТАҢДАУ. Бастапқы берілгендер: Iм=28,2 кА
Тежегіштерді келесі шарттар бойынша таңдаймыз: тип –ПКТ-101-10-31,5-12,5 УЗ Uном=10 кВ, Iном=31,5 А >28,2 А, Iоткл=12,5 кА > 7,75 кА, алынған тежегіштер электродинамикалық және жылулық тұрақтылыққа тексерілмейді. Нығайтылған контактылы жүйесі бар, енгізілген тежегіші бар, серіппелі қозғағышы бар өшіргішті таңдаймыз. Түрі : ВНП-17-10/400-10зп3у3 Uном=10 кВ , Iном=400 А > 25,2 А, iсквоз. =25 кА , Iт=10 кВ/1 сек. Динамикалық беріктілік iдин=25 кА > iуд=17 кА Жылулық тұрақтылыққа тексеру.Жылулық импульс Вк=(I’’)2·(tов+tр.з.+Tа)=7,752·(0,1+0,5+0,05)=39 кА2·С (3.25) Ондағы, Та=0,05 с Жылулық тұрақтылықтың 1 секундтық тогы. Iт2·t=102·1=100 кА2·С > Вк=39 кА2·С (3.26) Бұдан жүктілікті өшіргіштің жылулыққа тұрақтылығын білуге болады. Жүктілікті өшіргіш пен тежегіш ШВВ-2У1 типті жоғары вольтті енгізу шкафында орналастырылады.[4,22] 3.6. 0,4кВ ҚҰРАСТЫРМАЛЫ ШИНАЛАРДЫ ТАҢДАУ. 
Бастапқы берілгендер: Iрасч=Iмакс=842,8 А I"=I∞=15,3 кА iу=32,4 кА Шиналар ℓ=50 см аралығында тіректі изоляторларда мм = 20см, а = 200мм аралығында жалпасынан орналастырылады. Есептік ток бойынша S=60·6=360мм2 қиылысы бар, АД31Т(60х6) Iдоп=870 А > 842,8 А маркалы аллюминий шиналарын таңдаймыз. Шиналарды қысқа тұйықталу тогының динамикалық тұрақтылығын тексереміз. Шиналардың жалпасынан орналасу барысындағы кедергі моментін анықтаймыз: W=  = =3,6 см (3.27)
Шиналардың металлындағы есептік кернеу  = = =64,1 Мпа (3.28)
расч=64,1 МПа < доп= 80 Мпа (3.29)
Бұдан шиналардың қысқа тұйықталуларға төзімділігін байқаймыз. Шиналарды жылулық тұрақтылығын тексереміз. Қысқа тұйықталуларға дейінгі шиналар қызуын тексереміз.  нач= 0+(доп-0)·( )2=25+(70-25)·( )2=65,6ºС (3.30)
Қыздыру қисығы бойынша Анач=0,5·104 Қысқа тұйықталулардағы ток ағымының уақыты.
Ондағы, tзащ- қорғаныс уақыты, tв= 0,1÷0,3 - ВА53, ВА55 және ВА75 типті өшіргіштің уақыты. Қатынасты анықтаймыз.
Есептік келтірілген уақыт tпр=tпп+tпа=0,995+0,005=1 с.. Қысқа тұйықталудан болған шиналардың қызулығын тексереміз: Акз=(  )2∙tпр=( )2∙1=0,18∙104 (3.32)
Қысқа тұйықталулар мен ток күшінің салмағы бойынша шиналардың қызуы: А=Анач+Акз=0,5+0,18=0,68∙104 (3.33)
Қысқа тұйықталулар кезіндегі шиналардың қызуы кз=95º С < доп=200º С болады.
Бұдан АД31Т (60х6) шиналарының ток күшінің жүктілік салмағы мен қысқа тұйықталуларға жылулық төзімділігін байқаймыз.[1,18] 3.7. ҚОРҒАНЫС ЖЕРГЕ ЖАЛҒАУДЫҢ ЕСЕПТЕМЕСІ.
Қорғаныс жағдайын таңдау жұмыс режиміне байланысты нейтралды, номиналды желідегі ток күшіне байланысты, жұмыс орнының қауіптілік деңгейіне, электр қондырғылар бұйымдарының қолданылу класына және техника – экономикалық жағдайына байланысты жүргізілуі қажет. Қорғанысты тұйықталу есебінің мәнісі келесіде, яғни электрқондырғылардың қорғаушы корпустары мен жердің аралығында электрқосылғыштарын ең аз күш қуатымен, және соның есебінде күшті қысқарта отырып, электрқұрылғыларда орын алатын ақаулықтар кезіндегі күшті азайту. 1кВ қа дейінгі нейтралмен оралған электрқұрылғыларында жерге тұйықталу құрылғысының әсері 4 Ом - нан аспауы қажет. 1кВ қа дейінгі электрқұрылғыларында трансформаторлармен генератор нейтралы, жалғанған немесе бір фазалық токтың күшінің көзі жалғанған, 660, 3890, және 220В 3 фазалық токтың немесе 380, 220 және 127 фазалық токқа жалғанған электрқұрылғыларында жерге тұйықтандыру нейтралымен жерге қонушы құрылғының кедергісі ток күші көзінен алынады.[5,17] Жоғарыда айтылғандарға сәйкес, қондырылу құрылғысының кедергісі 4Ом–нан аспауы қажет. Яғни, Rз= 4 Ом. Жобалаушы цехтің суглинкада орналасқанын ескере отырып, грунттың кедергісін қабылдаймыз.
Бір пруттың кедергісін анықтаймыз: Rо.пр.= 0,00227∙ ρрасч= 0,00227∙140=31,8 Ом (3.35) Электродтар арасындағы кеңістіктің, оның ұзындығына қатынасы а/ℓ=1 мұнда электродтарды орналастыруда контур бойынша η=0,43. Қажетті пруттардың минималды санын анықтаймыз. n =  =  = 18,5 (3.36)
Экрандау есебінен пруттық электродтардың нағыз кедергілігін анықтаймыз. Rэ =  =  = 3,69 Ом < 4 Ом (3.37)
ПУЭ шарты орындалуда, сол себепті қосылу сызығының кедергісін есептемемейміз.[13] жүктеу/скачать 1.27 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|
=
=151,5 МВ·А (2.49)
=0,697∙
=1,1 мОм (3.15)
(3.16)
=
=15,2 мОм (3.21)
=
=15,3 кА (3.22)
=
=4,25 қатынасы арқылы анықтаймыз.[9,16]
=
=1