Энергетики и

Расчеты для отходящего фидера W1

жүктеу/скачать 2.29 Mb.

бет	8/13
Дата	05.12.2023
өлшемі	2.29 Mb.
	#485572
түрі	Курсовая

1 ... 5 6 7 8 9 10 11 12 13

КР РЗ

Расчеты для отходящего фидера W1:
L_W1= 0,8км
C_W1=0,14 мкФ/км
m =1
I_c1=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 = 3 ⸱314⸱ ⸱ 0,14 ⸱10^-6= =2,66А/км
I_c.ф.W1= I_c1⸱ L ⸱ m = 2,66⸱0,8⸱1=2,13А
I_{с.з W1}= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1=1,3⸱1,8⸱2,13=4,99А
Расчеты для отходящего фидера W2:
L_W1= 0,8км
C_W1=0,14 мкФ/км
m =1
I_c1=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 = 3 ⸱314⸱ ⸱ 0,14 ⸱10^-6= =2,66А/км
I_c.ф.W1= I_c1⸱ L ⸱ m = 2,66⸱0,8⸱1=2,13А
I_{с.з W1}= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1=1,3⸱1,8⸱2,13=4,99А
Расчеты для отходящего фидера W3:
L_W2= 1.0 км
C_W2=0,16 мкФ/км
m =1
I_c2=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 =3 ⸱314⸱ ⸱ 0,16 ⸱10^-6= 3,05А/км
I_c.фW.2= I_c2⸱ L ⸱ m = 3,05⸱1⸱1= 3,05А
I_{с.з W 2}= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1==1,3⸱1,8⸱3,05=7,13А
Расчеты для отходящего фидера W4:
L_W2= 1.0 км
C_W2=0,16 мкФ/км
m =1
I_c2=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 =3 ⸱314⸱ ⸱ 0,16 ⸱10^-6= 3,05А/км
I_c.фW.2= I_c2⸱ L ⸱ m = 3,05⸱1⸱1= 3,05А
I_{с.з W 2}= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1==1,3⸱1,8⸱3,05=7,13А
Расчеты для отходящего фидера W5:
L_W3= 1.3 км
C_W3=0,18 мкФ/км
m =1
I_c3=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 =3 ⸱314⸱ ⸱ 0,18 ⸱10^-6= 3,4А/км
I_c.ф._W₃= I_c3⸱ L ⸱ m = 3,4⸱1,3⸱1= 4,42А
I_с.з_W₃= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1=1,3⸱1,8⸱4,42=10,3
Расчеты для отходящего фидера W6:
L_W3= 1.3 км
C_W3=0,18 мкФ/км
m =1
I_c3=3⸱ ω U_ф⸱ C_ф⸱10^-6 =3 ⸱314⸱ ⸱ 0,18 ⸱10^-6= 3,4А/км
I_c.ф._W₃= I_c3⸱ L ⸱ m = 3,4⸱1,3⸱1= 4,42А
I_с.з_W₃= К_отс⸱К_б⸱ I_с._ф1=1,3⸱1,8⸱4,42=10,3
I∑_{сум/ секцииI} = I_с._{ф W1}+ I_с._{фW 2+} I_с._{ф W3}+ I_с._{ф W4}+ I_с._{фW 5+} I_с._{ф W6}=
=2,13+2,13+3,05+3,05+4,42+4,42=19,2А

К_ч= (I∑_{сум –} I_с._фW1)/I_с.з> 1,25 =(19,2-2,13)/4,99=3,42>1,25

К_ч= (I∑_{сум –} I_с._фW2)/I_с.з> 1,25 =19,2-3,05/7,13=2,26>1,25
К_ч= (I∑_{сум –} I_с._фW3)/I_с.з> 1,25 =19,2-4,42/10,3=1,43>1,25

Таблица 2.3 - Сводная таблица для секции 1

Параметры	Ф-1	Ф-2	Ф-3	Ф-4	Ф-5	Ф-6
I_с. _ф, А	2,13	2,13	3,05	3,05	4,42	4,42
I_с.з, А	4,99	4,99	7,13	7,13	10,3	10,3
I_сум , А	19,2
К_ч._факт	3,42	3,42	2,26	2,26	1,43	1,43
К_ч._норм	1,25	1,25	1,25	1,25	1,25	1,25
Селективность	Селективная	Селективная	Селективная	Селективная	Селективная	Селективная

3. Продольная дифференциальная защита для трансформаторов (S _ном.тр_.  6,3 МВА ).

3.1 Задание.
3.1.12.1.1 Выбрать номер варианта задания по таблицам 2.1, 2. 2.
2.1.2 Произвести расчет токов короткого замыкания (трех и двухфазное КЗ) в точках К-1.
Произвести расчет дифференциальной защиты повышающего трансформатора СЭС на электромеханической или цифровой элементной базе.

3.2 Методические указания к расчету ДЗТ на электромеханической базе (РНТ-565)

Для защиты от повреждений на выводах трансформаторов, а также от внутренних повреждений (КЗ между фазами, на землю и замыкания витков одной фазы) широко применяется дифференциальная защита.

Определяются:
а) номинальный первичный ток высокой стороны силового трансформатора:

I_ВН.ном= ; (3.9)

б) номинальный первичный ток низкой стороны силового трансформатора:

I_НН.ном= ; (3.10)
в) коэффициенты трансформации трансформаторов тока:

; . (3.11)

Схема соединения обмоток трансформатора Т - Y/Δ. Для выравнивания вторичных токов по фазе принимаем схему соединения трансформаторов тока со стороны высокого напряжения – Δ, а со стороны низкого – Y. Коэффициенты схемы: К_ВН.СХ= , К_НН.СХ.=1;

г) вторичные номинальные токи в плечах дифференциальной защиты :

; , (3.12)

по большему значению (i_ВН.номили i_НН.ном) принимается основная сторона дифференциальной защиты, и все расчеты приводятся к основной стороне;

д) предварительный расчет тока срабатывания защиты с дифференциальным реле РНТ-565:

1) Первым условием выбора тока срабатывания защиты I_сз является отстройка от броска намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение:

I_сз=К_нI_{ном.тр.ОСН.}, (3.13)

где К_н=1,5 – коэффициент надежности;

I_{ном.тр.ОСН} – номинальный ток силового трансформатора, приведенного к основной стороне.

2) Второе условие выбора тока срабатывания I_сз защиты является отстройка от тока небаланса I_нб.

I_сз=К_нI_нб, (3.14)

где К_н =1,3 коэффициент надежности.

I_нб_.= I + I +I . (3.15)

3) На первом этапе расчета уставки по формуле (3.14) дифференциальной защиты I не учитывается, т. е.

I_c_з=К_н( I + I ), (3.15)

где I – составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью (ток намагничивания) трансформаторов тока, питающих дифференциальную защиту:

I^/_нб=К_аК_однI , (3.17)

где К_а=1 – коэффициент, учитывающий переходной режим (апериодическая составляющая);

К_одн= 1– коэффициент, учитывающий однотипность трансформаторов тока;
=0,1 – коэффициент, учитывающий 10%-ю погрешность трансформаторов тока;
I – максимальное значение тока КЗ за трансформатором, приведенное к основной стороне трансформатора;
I – составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора:

, (3.18)

где  N – полный диапазон регулирования напряжения;

I – максимальное значение тока КЗ за трансформатором, приведенное к основной стороне трансформатора.

Из двух условий по формулам (3.13) и (3.14) выбираем наибольший ток.

4) Предварительная проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне ее действия:
К_ч= , (3.19)

где I _кз.мин_. – минимальный ток КЗ (обычно двухфазное в зоне защиты) приведенный к основной стороне.

В соответствии с ПУЭ требуется обеспечить наименьший коэффициент чувствительности не менее 2. Допускается снижение требуемой чувствительности до 1,5, если это связано со значительным усложнением защиты и мощности трансформатора менее 80 МВА.
В данной расчетно-графической работе необходимо рассчитать защиту на реле РНТ-565 независимо от результатов расчетов коэффициента чувствительности, даже если коэффициент чувствительности получается менее требуемого значения, расчет продолжать далее;
е) определение числа витков обмоток реле РНТ-565:
1) Определяется ток срабатывания реле, отнесенный к стороне с большим током в плече (основной стороне):

(3.20)

2) Определяется расчетное число витков обмотки реле основной стороны:

, (3.21)

где F_с.р.=100±5 Ампер×витков – намагничивающая сила срабатывания реле.

Полученное число витков округляется до ближайшего меньшего числа витков, которое можно установить на реле РНТ-565 (W_осн.).
3) Определяется расчетное количество витков обмотки, подключенной к неосновной стороне защиты:

, (3.22)

где i_{ном.осн} – вторичный номинальный ток основной стороны;

i_{ном.неосн}_. – вторичный номинальный ток другого плеча защиты;

Округляем полученное число в большую сторону и получаем принятое количество витков обмотки, подключенной к неосновной стороне защиты (W_неосн).
4) Уточняется ток небаланса.
Составляющая тока небаланса, вызванная разностью расчетных и принятых витков обмоток реле:

, (3.23)

где W_{неос.расч}, W_неосн. – соответственно расчетное и установленное число витков обмоток реле РНТ для неосновной стороны;

I – максимальное значение тока КЗ за трансформатором, приведенное к основной стороне трансформатора.

Если получается отрицательное число, то берется модуль числа.

5) Определяем полный ток небаланса по формуле (3.15).
6) Уточняем ток срабатывания защиты по формуле (3.14).
Сравниваем уточненный ток срабатывания защиты с его предыдущим значением.
Если ток срабатывания увеличился после уточнения, необходимо пересчитать, начиная с формулы (3.20), с новым значением I_c_з. Если ток срабатывания не увеличился, то переходим к окончательной проверке чувствительности по формуле (3.19).
7) Рассчитать количество витков дифференциальной и уравнительной обмоток реле РНТ-565.
Число витков дифференциальной обмотки:

W_диф=W_осн. (3.24)

Число витков уравнительной обмотки:

W_ур=W_неосн – W_осн. (3.25)

жүктеу/скачать 2.29 Mb.

Достарыңызбен бөлісу:

1 ... 5 6 7 8 9 10 11 12 13