И воздействия

Помещения, принимаемые по табл. 3	p, кПа (кгс/м2)	p1, кПа (кгс/м2)	n, Гц	b
Поз. 1, 2, кроме классных и бы­товых; поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б	0,25 (25)	Принимается по табл. 3	1,5
Поз. 2 — классные и бытовые; поз. 4, б–г, кроме танцевальных; поз. 9,а, 10,а, 12, 13	0,5 (50)	То же	1,5
Поз. 4 — танцевальные; поз. 6, 7	1,5 (150)	0,2 (20)	2,0	50

 — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — а остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);

Прогибы следует проверять на отметке го­ловки крановых рельсов от сил торможения те­лежки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в раз­мере 30 % нормативного значения.

Для зданий высотой до 40 м (и опор кон­вейерных галерей любой высоты), расположен­ных в ветровых районах I—IV, крен фундамен­тов, вызываемый ветровой нагрузкой, допуска­ется не учитывать.
Таблица 22

Здания, стены и перегородки	Крепление стен и перегородок к карка­су здания	Предельные пере­мещения fu
1. Многоэтажные здания	Любое	h/500
2. Один этаж многоэтаж­ных зданий:	Податливое	hs/300
а) стены и перегород­ки из кирпича, гипсобе­тона, железобетонных панелей	Жесткое	hs/500
б) стены, облицован­ные естественным кам­нем, из керамических блоков, из стекла (вит­ражи)	«	hs/700
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м: hs  6	Податли­вое	hs/150
hs = 15		hs/200
hs  30		hs/300

_____________

Обозначения, принятые в табл. 22:

h — высота многоэтажных зданий, равная рас­стоянию от верха фундамента до оси ри­геля покрытия;

h_s — высота этажа в одноэтажных зданиях, рав­ная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа — равная рас­стоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей — равная расстоянию между осями смежных ригелей.
Примечания: 1. Для промежуточных значений h_s (по поз. 3) горизонтальные предельные перемеще­ния следует определять линейной интерполяцией.

2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа h_s принимается от оси ригеля междуэтажного пере­крытая до низа стропильных конструкций.

3. К податливым креплениям относятся крепле­ния стен или перегородок к каркасу, не препят­ствующие смещению каркаса (без передачи на сте­ны или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жест­ким — крепления, препятствующие взаимным сме­щениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажных зданий с навесными сте­нами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более h_s/150).

При этом температурные воздействия сле­дует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммиро­вать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ

МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ
10.19. Предельные выгибы f_u элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые ис­ходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l  3 м и 40 мм — при l  12 м (для промежуточных зна­чений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное
МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ

РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ

(ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)

Краны	Группы режимов работы	Условия использования
Ручные всех видов С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами	1К — 3К	Любые Ремонтные и перегрузочные работы огра­ниченной интенсивности Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами С грейферами двухканатного типа, магнит­но-грейферные Магнитные	4К — 6К	Перегрузочные работы средней интенсив­ности, технологические работы в механи­ческих цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта Смешанные склады, работа с разнообраз­ными грузами Склады полуфабрикатов, работа с разно­образными грузами
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами	7К	Цехи металлургических предприятий Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены) Технологические краны при круглосуточной работе
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копро­вые, ваграночные, колодцевые Магнитные С грейферами двухканатного типа, магнит­но-грейферные	8К	Цехи металлургических предприятий Цехи и склады металлургических предприя­тий, крупные металлобазы с однородными грузами Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Расчетное значение рассматриваемой на­грузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке _t (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:

ПРИЛОЖЕНИЕ 3*

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент  и область применения схем
1	Здания с односкатными и двускат­ными покрытиями	 = 1 при   25°;  = 0 «   60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускат­ными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20°    30°; вариант 3 — при 10°    30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	1 = cos 1,8; 2 = 2,4 sin 1,4, где  — уклон покрытия, град
2’	Покрытия в виде стрельчатых арок	При   15° необходимо использовать схему 1, б, прини­мая l = l’, при  < 15° — схему 2
3	Здания с продольными фонарями закрытыми сверху	но не более: 4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0  для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента  в обоих вариантах следует при­нимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снего­вой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать мес­тную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схе­му 8)
3’	Здания с продольными фонарями, открытыми сверху	Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5	Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при   15°
6	Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффици­ентов  следует принимать не более 1,4
7	Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покры­тиями с продольным фонарем	Коэффициент  следует принимать для пролетов с фона­рем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для про­летов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных ( < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повы­шенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8	Здания с перепадом высоты	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует прини­мать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»). Коэффициент  следует принимать равным: где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении бо­лее 8 м принимаемая при определении  равной 8 м; l’1; l’2 — длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с попереч­ными фонарями — для покрытия .с продольными фонарями — (при этом l’1 и l’2 следует принимать не менее 0). т1; m2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) пок­рытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 — для плоского покрытия с   20°, сводчатого с f/l  1/8; 0,3 — для плоского покрытия с  > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать: т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1 ); но не менее 0,3 (а — в м; ,  — в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует при­нимать равной: при b = 2h, но не более 16 м; при но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты , принимаемые для расчетов (показан­ные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h — в м; s0 — в кПа); 4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент 1 следует принимать: 1 = 1 – 2m2. Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение  для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный про­филь, то при определении  необходимо принимать соответствую­щее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l’1 (l’2). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 — в кПа)
9	Здания с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения 1, b1, 2, b2 следует оп­ределять для каждого перепада независимо, принимая: т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
10	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при (h — в м; s0 — в кПа); но не более 3
11	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит пок­рытия, подстропильных и стропильных конструкций) необ­ходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле ). Коэффициент , постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d  1,5 м; « d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d  5 м; 2,0 « 5 < d  10 м; 2,5 « 10 < d  5 м; b1 = 2h, но не более 2d
12	Висячие покрытия цилиндрической формы