Пожарная автоматика
МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВОДОЙ
жүктеу/скачать 2.48 Mb.
|
МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВОДОЙ,ПЕНОЙ НИЗКОЙ И СРЕДНЕЙ КРАТНОСТИ1. Исходными данными для расчета установок являются параметры, приведенные в п. 5.2. 2. В зоне приемки, упаковки и отправки грузов складских помещений с высотным стеллажным хранением при высоте помещения от 10 до 20 м значения интенсивности и площади для расчета расхода воды, раствора пенообразователя по группам 5, 6 и 7, приведенные в п. 5.2, должны быть увеличены из расчета 10 % на каждые 2 м высоты. 3. Диаметры трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды и раствора пенообразователя в трубопроводах должна составлять не более 10 м/с. Диаметры всасывающих трубопроводов установок следует определять гидравлическим расчетом, при этом скорость движения воды в трубопроводах должна составлять не более 2,8 м/с. 4. Гидравлический расчет трубопроводов следует выполнять при условии водоснабжения этих установок только от основного водопитателя. 5. Давление у узла управления должно быть не более 1,0 МПа. 6. Расчетный расход воды, раствора пенообразователя  , (1)
где  – свободный напор перед оросителем (генератором), м вод. ст.
7. Минимальный свободный напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) с условным диаметром выходного отверстия:
8. Максимальный допустимый напор для оросителей (спринклерных, дренчерных) 100м вод. ст. Продолжение приложения 2 9. Расход воды, раствора пенообразователя необходимо определять произведением нормативной интенсивности орошения на площадь для расчета расхода воды, раствора пенообразователя, (см. таблицы 1–3, раздел 5). Расход воды на внутренний противопожарный водопровод должен суммироваться с расходом воды на автоматическую установку пожаротушения. Необходимость суммирования расходов воды, раствора пенообразователя спринклерной и дренчерной установок определяется технологическими требованиями.
Примечание. Трубы с параметрами, отмеченными знаком *, применяются в сетях наружного водоснабжения. Продолжение приложения 2 10. Потери напора на расчетном участке трубопроводов  , м, определяются по формуле:
 , (2)
где  – характеристика трубопровода, определяется по формуле:
 , (3)
где  – длина расчетного участка трубопровода, м.
Потери напора в узлах управления установок  , (4)
где  – расчетный расход воды, раствора пенообразователя через узлы управления, л с-1.
11. Объем раствора пенообразователя  , (5)
где  – расчетный объем защищаемого помещения, м3;
 – кратность пены.
Таблица 2
Число одновременно работающих генераторов пены n1 определяется по формуле
12. Продолжительность работы внутренних пожарных кранов, оборудованных ручными водяными или пенными пожарными стволами и подсоединенных к питающим трубопроводам спринклерной установки, следует принимать равной времени работы спринклерной установки. Продолжительность работы пожарных кранов с пенными пожарными стволами, питаемых от самостоятельных вводов, следует принимать равной 1 ч. Приложение 3 Рекомендуемое МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ 1. Определяется расчетный объем (м3) защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т. д.).
2. Выбирается тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя 3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены
где  – максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин;
 – кратность пены.
Значение коэффициента  (2)
где  - коэффициент утечки пены; при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2. При наличии открытых проемов определяется экспериментально.
 - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены. Для учета влияния продуктов сгорания углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5. Для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально.
Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10мин. 4. Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, м3 с-1:
5. По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе c, %. 6. Определяется расчетное количество пенообразователя, м3:
Рекомендуемое ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЖАРНОЙ НАГРУЗКИ 1. Пожарную нагрузку  , МДж м-2, вычисляют по формуле
 , (1)
где  – постоянная пожарная нагрузка (средняя), МДж м-2.
2. Во временную пожарную нагрузку включаются вещества и материалы, обращающиеся в производствах, в том числе технологическое и санитарно-техническое оборудование, изоляция, материалы, находящиеся в расходных складах, мебель и т. п., способные гореть. 3. В постоянную пожарную нагрузку включаются находящиеся в строительных конструкциях вещества и материалы, способные гореть, за исключением материалов, содержащихся в конструкциях классов К0 и К1. 4. Временную и постоянную пожарную нагрузку вычисляют по формулам:  ; (2)
 , (3)
где S – площадь зданий и сооружений или их частей, м2; j – число видов веществ и материалов временной пожарной нагрузки; R – число видов веществ и материалов постоянной пожарной нагрузки. Приложение 5 Обязательное
Плотность газа при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 1,17 кг м-3. Таблица 1
2. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar). Плотность газа при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 1,66 кг м-3 .
3. Нормативная объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода (СО2). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 1,88 кг м-3.
Продолжение приложения 5 4. Нормативная объемная огнетушащая концентрация шестифтористой серы (SF6). Плотность паров при P = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 6,474 кг м-3. Таблица 4
5. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 23 (CF3H). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 2,93 кг м-3 .
6. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 125 (C2F5H). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 5,208 кг м-3.
7. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 218 (C3F8) . Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 7,85 кг м-3.
8. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 227еа (C3F7H). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 7,28 кг м-3. Продолжение приложения 5 Таблица 8
9. Нормативная объемная огнетушащая концентрация хладона 318 Ц (C4F8ц). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 8,438 кг м-3.
10. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газового состава "Инерген" (азот (N2) – 52 % (об.); аргон (Ar) – 40 % (об.); двуокись углерода (СО2) – 8% (об.)). Плотность паров при Р = 101,3 кПа и Т = 20 С составляет 1,42 кг м-3.
Примечание. Нормативную объемную огнетушащую концентрацию перечисленных выше газовых ОТВ для тушения пожара класса А2 следует принимать равной нормативной объемной огнетушащей концентрации для тушения н-гептана. Поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения защищаемого объекта относительно уровня моря, табл. 11. Таблица 11
Продолжение приложения 5 Значения параметра негерметичности в зависимости от объема защищаемого помещения, табл. 12. Таблица 12
Приложение 6 Рекомендуемое
где для ГОТВ – сжиженных газов, за исключением двуокиси углерода
для ГОТВ - сжатых газов и двуокиси углерода  , (3)
где  – коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов;
 – коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения;
 – плотность газового огнетушащего вещества с учетом высоты защищаемого объекта относительно уровня моря для минимальной температуры в помещении  , кг м-3, определяется по формуле
 , (4)
где  – минимальная температура воздуха в защищаемом помещении, К;
Продолжение приложения 6  – поправочный коэффициент, учитывающий высоту расположения объекта относительно уровня моря, значения которого приведены в таблице 11 приложения 5;
 – нормативная объемная концентрация, % (об.).
Значения нормативных огнетушащих концентраций Масса остатка ГОТВ в трубопроводах где  – плотность остатка ГОТВ при давлении, которое имеется в трубопроводе после окончания истечения массы газового огнетушащего вещества  в защищаемое помещение;
 – произведение остатка ГОТВ в модуле (Мб), который принимается по ТД на модуль, кг, на количество модулей в установке  .
Примечание. Для жидких горючих веществ, не приведенных в приложении 5, нормативная объемная огнетушащая концентрация ГОТВ, все компоненты которых при нормальных условиях находятся в газовой фазе, может быть определена как произведение минимальной объемной огнетушащей концентрация на коэффициент безопасности, равный 1,2 для всех ГОТВ, за исключением двуокиси углерода. Для СО2 коэффициент безопасности равен 1,7. Для ГОТВ, находящихся при нормальных условиях в жидкой фазе, а также смесей ГОТВ, хотя бы один из компонентов которых при нормальных условиях находится в жидкой фазе, нормальную огнедышащую концентрацию определяют умножением объемной огнедышащей концентрации на коэффициент безопасности 1,2. 1.1. Коэффициенты уравнения (1) определяются следующим образом. 1.2. Коэффициент, учитывающий утечки газового огнетушащего вещества из сосудов:  .
1.3. Коэффициент, учитывающий потери газового огнетушащего вещества через проемы помещения:  , (6)
где Численные значения параметра Продолжение приложения 6  = 0,1 – при расположении проемов только в верхней зоне (0,8 – 1,0) защищаемого помещения (или на потолке);
= 0,25 – при расположении проемов только в нижней зоне (0 - 0,2)  защищаемого помещения (или на полу);
  = 0,4 - при примерно равномерном распределении площади проемов по всей высоте защищаемого помещения и во всех остальных случаях;
= 0, 65 – при расположении проемов одновременно в нижней (0 - 0,2) и верхней зоне помещения (0, 8 - 1,0) или одновременно на потолке и на полу помещения, причем площади проемов в нижней и верхней части примерно равны и составляют половину суммарной площади проемов;
 – параметр не герметичности помещения, м-1, (7)
где – высота помещения, м;
 – нормативное время подачи ГОТВ в защищаемое помещение, с.
1.4. Тушение пожаров класса А (кроме тлеющих материалов, указанных в п. 8.1) следует осуществлять в помещениях с параметром не герметичности не более 0,001м-1. Значение массы Мр для тушения пожаров класса А определяется по формуле Мр = К4 · Мр-гепт , где Мр-гепт значение массы Мр для нормативной объемной концентрации СН при тушении н-гептана, вычисляется по формулам 2 и 3; К4 – коэффициент, учитывающий вид горючего материала. Значения коэффициента К4 принимается равными: 2,25 – для тушения бумаги, гофрированной бумаги, картона, тканей и т.п. в кипах, рулонах или папках; 1,5 – для других пожаров класса А. Не следует скрывать защищаемое помещение или нарушать его герметичность другим способом в течение не менее 20мин (или до приезда подразделений пожарной охраны). При вскрытии помещений должны быть в наличии первичные средства пожаротушения. Для помещений, в которые исключен доступ пожарных подразделений после окончания работы АУГП, следует использовать в качестве огнетушащего вещества СО2 с коэффициентом 2,25. Приложение 7 Рекомендуемое МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА УСТАНОВКИ УГЛЕКИСЛОТНОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ 1. Среднее за время подачи двуокиси углерода давление в изотермическом резервуаре  , МПа, определяется по формуле
 , (1)
где p2 - давление в резервуаре в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода, МПа, определяется по рисунку. 2. Средний расход двуокиси углерода  , (2)
где  – нормативное время подачи двуокиси углерода, с.
3. Внутренний диаметр питающего (магистрального) трубопровода  , (3)
где k4 – множитель, определяется по таблице 1; l1 – длина питающего (магистрального) трубопровода по проекту, м. Таблица 1
4. Среднее давление в питающем (магистральном) трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение рассчитываются из уравнения  , (4)
где l2 – эквивалентная длина трубопроводов от изотермического резервуара до точки, в которой определяется давление, м:  , (5)
где 5. Среднее давление составляет
6. Средний расход через насадок Qm, кг с-1, определяется по формуле Q'm= 4,1 103 k5 A3  , (7)
где A3 - площадь выпускного отверстия насадка, м2; k5 – коэффициент, определяемый по формуле k5 = 0,93 +  . (8)
7. Количество насадков 8. Внутренний диаметр распределительного трубопровода где d – диаметр выпускного отверстия насадка, м. Продолжение приложения 7
Приложение 8 Рекомендуемое
жүктеу/скачать 2.48 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|
, лс-1, через ороситель (генератор) следует определять по формуле
– коэффициент производительности оросителя (генератора), принимаемый по технической документации на изделие; 
– 
, м, определяются по формуле:
– коэффициент потерь напора в узле управления, принимается по технической документации на клапаны; 
, м3, при объемном пожаротушении определяется по формуле:
– коэффициент разрушения пены, принимается по таблице 2; 
, (6)
– продолжительность работы установки с пеной средней кратности, мин, принимается по таблице 2.
(дм3 мин-1).
, (1)
– коэффициент разрушения пены; 
- коэффициент учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4м и 1,5 при высоте помещения до 10м. При высоте помещения свыше 10м определяется экспериментально. 
. (3)
. (4)
– временная пожарная нагрузка (средняя), МДж м-2; 
– количество тепла, выделяемого одним килограммом при сгорании i-го вещества или материала, МДж кг-1; 
, которая должна храниться в установке, определяется по формуле
, (1)
– масса ГОТВ, предназначенная для создания в объеме помещения огнетушащей концентрации при отсутствии искусственной вентиляции воздуха, определяется по формулам: 
; (2)
– расчетный объем защищаемого помещения, м3. В расчетный объем помещения включается его внутренний геометрический объем, в том числе объем системы вентиляции, кондиционирования, воздушного отопления (до герметичных клапанов или заслонок). Объем оборудования, находящегося в помещении, из 
– плотность паров газового огнетушащего вещества при температуре 
= 293 К (20 С) и атмосферном давлении 101,3 кПа; 
, кг, определяется по формуле
, (5)
– объем всей трубопроводной разводки установки, м3 ;
– суммарная площадь проемов, м2 , 
- давление в резервуаре при хранении двуокиси углерода, МПа; 
, кг с-1, определяется по формуле
– расчетное количество двуокиси углерода, кг; 
, м, определяется по формуле
– сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.
, (6)
- коэффициент расхода через насадок; 
определяется по формуле 1 = Qm/Q'm.
, м, рассчитывается из условия
, (9)
определяется по формуле
, где 
– начальная масса двуокиси углерода, кг.