РАСЧЕТ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ
Принимаем поперечную арматуру 4 мм через 24 см на 1 каркас, на сечение 8 4. Проверяем условие (34) настоящего Пособия.
Q 0,3 w1 b1 Rb bho ; w1 = 1 + 5 w = 1 + 5  = 1,11 ; b1 = 1 0,01Rb = 1 0,011,25 = 0,987 ; Q 0,3 • 1,11 • 0,987 • 1,25 • 150 • 21 = 1294 ГН > 199 ГН (13204 кгс > 2030 кгс).
Следовательно, прочность бетона между наклонными трещинами достаточна.
Расчет по наклонной трещине на действие поперечной силы
При вертикальных хомутах поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением, определяется по формуле Q Qsw + Qb.
По формулам (42) и (38) вычисляем Qsw и Qb. Усилия в хомутах на единицу длины элемента:
qsw =  = 2,63 ГН/см (26,8 кгс/см).
Проекция длины опасной наклонной трещины
co =  = 74 см.
Согласно п. 3.24, для вычисления Q принимаем значение с = 2hо = 42 см.
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:
Qb =  = 343 ГН (3500 кгс); Qsw = qsw co = 2,64 74 = 195 ГН (1989 кгс); Qb + Qsw = 343 + 195 = 538 ГН > 199 ГН (5489 кгс > 2030 кгс).
Следовательно, прочность сечения на поперечную силу обеспечена.
Черт. 1. График значений коэффициента i для вычисления приведенного момента трещинообразования Мpl для расчета прогибов изгибаемых элементов прямоугольного сечения при = 0,1 
Черт. 2. График значений коэффициента i для вычисления приведенного момента трещинообразования Мpl при = 0,2 Расчет по наклонной трещине на изгибающий момент
Для определения начала наиболее опасного косого сечения вычисляем Мpl с помощью графиков (черт. 3, 4) по следующим характеристикам:
=  = 0,125 ;
 0,25 ;
=  = 0,42 .
Черт. 3. График значений коэффициента Wpl для определения момента появления трещин Mpl в изгибаемых элементах прямоугольного сечения при = 0,1
Черт. 4. График значений коэффициента Wpl для определения момента появления трещин Mpl в изгибаемых элементах прямоугольного сечения при = 0,2
По черт. 3 находим, что Wpl = 0,57;
Мpl = Wpl b h2 Rbt = 0,57 150 242 0,109 = 5368 ГНсм
(54 777 кгссм).
По формуле (51) определяем расстояние от опоры до ближайшей наклонной трещины
at =  = 27 см .
Находим расчетное усилие в поперечных стержнях, приходящихся на единицу длины элемента
qw = Rsw  = 2,62 ГН/см (26,8 кгс/см).
При поперечных стержнях, равномерно распределенных вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента определяем по формуле (53)
c =  = 76 см.
При равномерно распределенной нагрузке конец наиболее опасного сечения не может выходить за 1/4 пролета, т.е. с = l/4 - at =  120 см, так как 76 < 120 см, принимаем с = 76 см.
Определяем изгибающий момент, действующий в конце наклонной трещины с учетом разгружающего действия момента, только от собственного веса плиты, так как снеговая нагрузка может лежать неравномерно и на этом участке отсутствовать
M=
= 205 25 = 180 ГНм = 18000 ГНсм (183670 кгссм) .
Для определения усилия Nan, передающегося на анкеры продольной арматуры, вычисляем момент, воспринимаемый поперечными стержнями
Msw = Rsw Asw zsw = qw  = 7566 ГНсм (77204 кгссм).
Определяем выдергивающее усилие в продольных стержнях
Na =  = 579 ГН (5900 кгс).
Усилие в одном продольном стержне
Na1 =  = 72 ГН (736 кгс).
Принимаем анкеровку продольной арматуры в виде двух поперечных стержней диаметром 1,0 см. По формуле (50) определяем анкерующее усилие в продольном стержне:
Nan =  = = 5 2 1,02 1,25  + 1,0 2,5 1,0 0,109 27 3,76 = = 52,2 + 27 = 79,2 ГН 72 ГН (806 кгс 734 кгс).
Анкеровка арматуры обеспечена.
Достарыңызбен бөлісу: |
