"Проект очистных сооружений сточных вод фабрики первичной обработки шерсти (пош) поселка Текес "

Лас сулардың тазалау ғимараттарының құрамында тазалаудың бастапқы сатысында механикалық талшық ұстағыштар, құм ұстағыш, май ұстағыш кіреді. Келесі лас суды тазалау түрі биологиялық, термиялық (сұйық фазалы қышқылдандыру) немесе химиялық болуы мүмкін. Биологиялық тазалау сабын – содалы ерітінді түрінде болады.

Берілген жобада ЖАӨ фабрикасының лас суларын тазалау төрт технологиялық схемаларды салыстыруға берген.

1схема – ОБҚ_тол=15 мг/л –ге дейін толық екі сатылы анаэробты-аэробты тәсілі бойынша, тазарған лас суды қоймаға тастауға мүмкіндік береді;

2 схема – физико-химиялық тазалау;

ЖАӨ фабрикасының лас сулары алдын ала тазалаудан кейін метантенктерде улы заттар құрамайды, оларды аэротенктерде сұйылтусыз -ақ тазаланады, екі сатылы жүйесі бойынша жұмыс істейді. Бірақ аэротенктерде тазаланған су қиын қышқылданатын заттарды көп құрайды, оның жоғарғы түстілігін ескертеді. Тазаланған сұйықтықтың ОБҚ-сы 15-20 мг/л , ал ХПК 800-1000 мг/л құрайды.

Анаэробты – аэробты толық тазалау тәсілі бойынша анаэробты тұңбаның концентрациясының өсуіне, тазаланған судың сапасы жақсарады және метантенктің қышқылдануы күшееді. Сол уақытта белсенді тұңбаның концентрациясының көбеюіне қышқылдану жылдамдығы азаяды, 10 г/л –ге дейін тұңба концентрациясының едәуір, келесі тұңба концентрациясының көтерілуі салыстырмалы жылдамдығы көп кетерілмейді. Қышқылдану салыстырмалы жылдамдығының азаюы, анаэробты тұңба концентрациясының көбею кезінде метаболизм өнімдерінен ингибридтаушы қышқыл процесінің бөлінуімен түсіндіреді.

Ең жөнді және әсерлі әдіс, ол физико-химиялық лас суларын тазалау әдісі. Органикалық заттарды қышқылдындыру хлорлы әк ерітіндісі ретінде белсенді хлор натрий гипохлориды, кальцийдің келесі коагуляциясымен толық минерализациясымен және өңделген ластың тұңбасымен қатысады. Тазалау ғимараттар құрамына : реагент шаруашылығы, оның ішіне хлор – сатуратор, шығын бакпен ерітінді багі кіреді; таратқыш қабылдау камерасы; көлдеңен тұңдырғыш; тұңба алаңдары және тоған жинағыштар. Хлор – сатураторға фабриканың өңдіріс суқұбыры әкелінеді. Қабылдау камерасына тәулік бойы ерітінді хлоры 4 мг/дм³ мөлшерімен құйылады. Осыдан кейін хлор ерітіндісі сарқын сумен араласып, органикалық, механикалық қоспалармен контакті тұңдырғышта өтеді. Хлор ерітіндісімен бірге бір уақытта қбылдау камерасына 3%-ды адюминий күкірт қышқыл коагулянт ерітіндісі ретінде беріледі, сонымен қатар ластың коагуляциясы жапалақ пайда болу және оның тұнуы өтеді. ОБҚ көрсеткіштері 90-94%-ға төмендейді, ХПК 80-90%-ға, май 87-93%, сульфонат 40-50%, кальциленген сода 40-50% , ал коли – индексі 2-ге жетеді.

Биологиялық сарқын суды тазарту жағдайы жоқ болған жағдайда, объктілерде лас суларды тазалау хлор – сатуратор негізгі техникалық құрал болады, әсіресе ауылды аймақтарда.

Қашқын салыстырудың нәтижелерінде ең тиімді экспуатация физико – химиялық тазалаудың 4-ші жүйесін таңдаймыз. Технико- экономикалық салыстырудың нәтижесінде таңдалған вариант ең лайықтысы болады.

2.2 Механикалық тазалаудың үймереттері

Тазалаудың алғашқы сатысы, қолданатын тәсілге тәуелсіз, механикалық тазалау аттанатың, минералды қоспалардан талшық және жүн майының бөлінуін айтамыз. Минералды қоспалардың бөлінуі судың көлдеңен бағытымен құм ұстағышта өтеді, келесі есеп параметрлер бойынша: су ағынының жылдамдығы 0,1-0,3 м/сек, ағын ұзақтығы 30 сек, механикалық қоспалардан ұсталатын тұнбаның саны 30-40%. ШУ-3 машнесін талшықты бөліп шығару үшін қолданады. Электрофлотация әдісі бойынша май ұсталады.

Торлар. ЖАӨ фабрикаларында лас судан талшықтың бөлінуі арақашықтығы b=6мм торлар арқылы, фабрика ғимаратынан өңдірістің шығысында орналастырылады.

Тор камерасында су тереңдігін h₁=0,5м, тор арасындағы орташа су жылдамдығы v_p=1м/с.

Q_тәу=200м³/тәул, сонда

q_орт=Q_тәу/24*3600=200/86400=0.0023 м³/с және

q_max=q_орт*K=0.0023*2.2=0.005 м³/с.

Торлар арақашықтықтар саны n формуласы бойынша:

n=q_мax*k₃/ (b*h₁*v_р)=0.005*1.05/(0.006*0.5*1)=1.75 (2.4)

мұндағы k₃ – тырмалармен арақашықтықтарды ығыстыру және ұсталған ластар коэффиценті k₃=1,05 ,

Торлардың типтік өлшемдерінің арақашықтықтардың санын қабылдаймыз n=39.

Тор оқтамасының қалындығын S=0,006 м , тор ені :

B=S*(n-1)+b*n=0.006*(39-1)+0.006*39=0.46 м. (2.5)

Алынған берілгені бойынша РМУ-2(9) камерасы бар тік торды қабылдаймыз, оның өлшемдері В*Н=1000*1000 мм, арақашықтықтар саны n=39.

Құмұстағыштар. Көлдеңен тұңдырғыштар су қозғалысы тік сызықты, жобада құрылысы тік бұрышты және ұсталатын құмның ірілігіне байланысты.

Құм ұстағыштың ұзындығы формуласы бойынша:

L=k*1000*h_р*v/u₀=1.7*1000*0.3*0.3/18.7=8.18 м, (2.6)

мұндағы k – 1.7 –ге тең коэффицент, гидравликалық ірілігі u₀=18,7 мм/с,

Н_р – құм ұстағыштың есепті тереңдігі, Н=0,25-1м,

V – сарқын су ағынының жылдамдығы, v=0.3 м/с.

Лас судың ағу жылдамдығы максималды ағысы кезінде 30 секундтан аспауы тиіс.

Құм ұстағыш үстінің қажетті ауданы:

F=q_мах/u₀=0.005*1000/18.7=0.27 м² (2.7)

Құм ұстағыштың жалпы ені:

B=F/L=0.27/8.18=0.03 м. (2.8)

Құм ұстағыштың типтік өлшемдері бойынша бөлімшелерінің нін В=0.25 м, ал жалпы ұзындығын L=10.5 м.

Құмдық бункер. Құмды құм құстағыштан үлкен көлемді сумен су құбыр арқылы тасымалданғандықтан, оны сулансыздандыру қажет.

Құм ұстағыштың маңында орналасқан бункерлерді қояды. Автокөлікке тиеуге бейімделген құм ұстағыш бункерін қабылдаймыз. 1,5-9 тәуліктік құмды сақтауға бункерлер; ғимараттың сыртына орналастырады. Диаметрі 300 мм құмды жуғанға гидроциклонды қолданады, гидроциклонының алдындағы пульпа арыны 20 м.

Құм ұстағыштың алдында дренажды су бункер құм ұстағышынан өз ағынымен каналға қайта келеді. Құм ұстағыш бункерлерінің биіктігі Н=5 м, жобадағы ені В=6 м.

Электрофлотатор. Электрофлотациялы су тазалау тәсілінің маңызы, ластанған бөлшектердің судан көпіршік газдары арқылы су бетіне шығады, ол су электролизі кезінде шығады. Электролиз процессі кезінде катодта сутегі бөлінеді, ал андта – оттегі. Бөлшектің флотация процессінің негізгі рөлі катодта бөлінген көпіршік құрайд. Өткізгіш қасиеті 10-15 м3/сағ-на дейін бір камералы электрофлотация құрылғылары орнатылады. Бір камералы көлдеңен электрофлотатор қабылдаймыз:

n_э=(A-2*a+c)/(δ+c)=(2000-2*100)/(8+20)=65, (2.9)

мұндағы А – флотациялы камераның ені, А=2 м Q<90 м³/сағ кезінде;

а – шеткі пластина және камера қабырғаларының арасындағы тесік үлкендігі, а=100 мм,

с – пластина арасындағы тесіктер үлкендігі, с=15-20 мм,

δ – электрод пластиналарының қалындығы, δ=6-10 мм.

Электрод пластиналарының қажетті ауданы:

f_э = f_б.э/(n_э-1)=39.2/(65-1)=0.65м² (2.10)

мұндағы f_б.э – электрод белсенділігінің үсті,

f_б.э=E*Q'/i=150*18.3/70=39.2 м²,

Е – электр тоғының салыстырмалы саны, ЖАӨ фабрикалары үшін

Е=100-200 A *сағ/ м³, (2.11)

Q' – есепті шығыны , м³/сағ.

Q'=Q*K/24=200*2.2/24=18.3 м³/сағ бір жұмыс күннің максималды дүркін тастау, (2.12)

i – электродтағы тоқтың тығыздығы, i=50-100 A/м².

Пластина биіктігін қабылдап h3=1 м, ұзындығын анықтаймыз

l_э = f_э/h_э=0.62/1=0.62 м. (2.13)

Электрод камерасының ұзындығы:

l_э.к.=l_э+2а=0.62+2*0.1=0.82 м (2.14)

Электрод камерасының көлемі:

V_э=АH_э.к.l_э.к.=2*1.85*0.82=3.03 м³, (2.15)

мұндағы

Н_э.к.=h₁+h₂+h₃=1+0.4+0.45=1.85 м, (2.16)

h₁ – мөлдіретілген қабаттың биіктігі, h₁=11.5 м,

h₂ – қорғану қабатының биіктігі, h₂=0.30.5 м,

h₃ – шлам қабаты, h₃=0.40.5 м.

Флотация камерасының көлемі:

V_ф=Q*t_ф=18.3*0.5=9.15 м³, (2.17)

t_ф – флотация ұзақтығы, t_ф=0.30.75сағ.

Флотация камерасының ұзындығы:

l_ф=V_ф/(А*Н_э.к.)=9.15/(2*1.85)=2.48 м. (2.18)

Электрофлотация құрылымының жалпы көлемі:

V_у=(V_э.к.+V_ф)=3.03+9.15=12.3 м³. (2.19)

Электрод материал санының 1 м³ ерітіндісіне өтуі:

m=k₁ЭЕ=0.6*0.336*150=30.24 г/м³, (2.20)

мұндағы

k₁ – тоқ бойынша шығу коэффиценті, k₁=0.50.95,

Элетрод жүйесінің мезгіл қызметі:

Т=М1000/m*Q=739*100/30.24*200=122.2 тәул  4ай,

М=*k₂*f_э**n_э=2700*0.85*0.65*0.008*65=739 кг, (2.21)

мұндағы

 - электрод материалының тығыздығы, =2700 кг/м³,

Талшық ұстағыш. Талшықты жүн жуғыш лас суларынан бөлу ШУ-3 машнесін қолданады. Негізгі элементі әлсіз бүгілген тесілген диск (D=2400 мм), айналмалы, тік дірілдеуші біліктің астында бекітілген. Жеткізуші каналмен сарқын су келеді, таратқыш барабан және жұқа қабатпен диск үстіне ағады. Тесіктен өткен су, канализацияға әкетіледі. Қалып қалғаны дисктен қырғыш механизм арқылы транспортерға алынады және келесі транспортермен ташық бөлүге өңдірісіне қалдық жуу цехына апарылады. Блокта үш машне орналасады. Су бойынша өткізгіш қасиеті 90-137 м³/сағ; дисктегі тесік диаметрі 3.5 м; конус көлбеу бұрышы 5^°; айналу жиілігі 3.57 мин^-1, дірілдету саны 258-356 1 минутына; екі электр жетегінің қуаты сәйкесінше 1 және 0.4 кВт;бір машненің массасы 1326 кг. Талшық шығару әсері 80-90% (талшық қоспасы, құм, лас бөлшегі және жүн майлары ұсталады). Тұңбаның көлемдік массасы 1.2 г/см³, ылғалдылығы 45-70%, күлділігі 50-60%. Тұңбада талшық орташа шамамен құрамы 15-25, құм 45-65, жүн майы 4-5% құрғақ қалдық массасы.

Барлық осы ғимаратардан кейін механикалық тазарту лас сулары жүнді алғашқы өңдеу фабрикасының тазалау ғимараттарына келіп түседі. Берілген жобаның жүнді алғашқы өңдеу фабрикасында лас суды тазалау технологиялық жүйелерінің технико – экономикалық есебі бойынша келесі кезеңдермен ғимарат комплексі таңдалады.
2.3. Анаэробты – аэробты тәсілі бойынша толық екі сатылы тазалау

Берілген жүйе ОБҚ-ны төмендетуге мүмкіндік береді 15 мг/л. Тазалау ғимараттарының құрамына: көлдеңен тұндырғыштар, метантенктер (метантенктегі екі сатылы тазалау), екінші көлдеңен тұндырғыш.

Сурет 2.1- Екі сатылы тазалау схемасы

1. 
   бірінші көлдеңен тұндырғыш;
   
2. 
   метантенктер;
   
3. 
   екінші көлдеңен тұндырғыш;
   
4. 
   қала канализациясына тастау.
   

2.3.1 Көлдеңен тұндырғыштың есебі

Көлдеңен тұндырғыш тік бұрыштағы резервуарды ұсынады, бірнеше параллельді жұмыс бөлімдеріне бөлінген тұндырғыштар, тазалау немесе жөндеу жұмыстары кезінде бар ғимараттарды өшірмеу үшін қолданылады. Қатты дисперсті заттарды лас сулардан бөлінуді, тұндыру әдісін ең оңай және көп қолданатын тәсілдердің бірі болады, гравитация күшінің әсерінен тұндырғыштың түбіне немесе бетіне қалқып шығады. Технологиялық жүйесі бойынша тұндырғыштың тағайындалуына байланысты бірінші және екінші тұндырғыштарға бөлінеді. Бірінші тұндырғыштар биологиялық тазалаудың алдында қолданады.

Есепті шығын үшін есепті қолданады:

q_maxc=Q*К/(24*3600)=200*2.2/86400=0.005 м³/с, (2.22)

Қажетті мөлдірету эффектісі:

Э=(С₁-С₂)*100/С₁=(15000-5000)*100/15000=67%, (2.23)

мұндағы

С₂ – Лас судың соңғы концентрациясы, мг/л,

К – сағат біркеліксіздік коэффиенті, К=2.2

Осы эффекте гидравликалық ірілік u₀=0.65 мм/с.

Ағыс бөлімінің тереңдігі Н₁=1.5 м, су ағысының орташа жылдамдығы v=5 мм/с, ғимараттың басында суды бөледі және ғимараттың аяғында суды ағыс бойынша жинайды h_o=0.25м, =30^о.

Учаскенің ұзындығы l₁, белсенді қабаттың биіктігі тұндырғышта Н₁=1.5м:

h_ср=Н₁+h_o/2.15=(1.5+0.25)/2.15=0.8м (2.24)

Ағыстың учаскедегі орташа жылдамдығы:

v₁=v_ср*Н₁/h_ср=5*1.5/0.8=9.3мм/с (2.25)

Тұндырғышты қолдану коэффициенті k=0.16 көлдеңен турбулентті құрастырушы =0.04, онда

l₁=^1.15√(H₁-h_o)*k=^1.15(1.5-0/25)*0/16=7.8м

Су ағысының учаскеде ұзақтығы:

t₁=l₁/v₁=7.8/9.3=838.7c=0.23сағ. (2.26)

Осы уаққытта кішкентай тұну бөлшегі:

h₁ =t₁*(u_o-)=838.7*(0.65-0.04)=511.6мм=0.511м

v_ср=5мм/с и =0.01.

Қалған уақытта тұндырғыштың қалған тереңдігінде бөлшек:

t₂=(H₁-h_o)/(u_o-)=(1500-511.6)/(0.65-0.01)=1544.37c=0.42сағ. (2.27)

Осы уақытта бөлшек басқа жерге орналасады:

l₂=t_2v_ср=1544.37*0.005=7.72м.

Ағыс қысқаруының учаске ұзындығы:

l₃ =H₁/tq=1/5/tq 30^o=1.5/0.577=2.59м.

Тұндырғыштың жалпы ұзындығы:

L=l_o+l₁+l₂+l₃+l₄=0.7+7.8+7.72+2.59+0.5=19.32м. (2.28)

Тұндырғыштың ені: В=(2-4)*Н, В=3 м.

Тұндырғышпен тәулік бойы ұсталған тұнба:

G_сух=(C₁*Э*k*Q)/1000*1000=(15000*0.67*1.2*200)/1000000=

=2.4т/тәул (2.29)

Түскен тұнбаның көлемі:

V_ос=(100G_құр)/(100-W_тұн)*=(1002.4)/(100-55)*1.2=4.4 м³/тәул (2.30)

Цилиндірлі темір бетон резервуар түбі конусты және герметикалық жабылған, төбесінде газ жинағыш қалпақ бар, одан кейін келесі қолдануға жіберіледі. Метантенктегі тұнба араласып, арнайы құралдар арқылы жылытылады. Метантенктің жұмыс істеу әсерлігі, күлсіз заттың ыдырауының үлкендігіне байланысты.Екі сатылы ашу қалдық тұнбаның көмегімен тұну көлемін екі есе қысқартады. Екі сатылы ашу бекетке лас судың бір қалыпсыз келу шартын тұрақтандырады. Метантенктің бірінші сатылы екісатылы жүйесі кезінде мезофильді ашу тәртібі қолданады(30-35°С). Жылынбайтын резервуар ретінде екінші сатысы жобаланады, сондықтан екі сатылы жүйенің қолдануын, жылдың орташа ауа температурасы 6°С-тан аспайтын аудандарда пайдаланады.

Берілген жүйеде екі сатылы метантенктердегі тазалау қарастырылады. 1-ші сатылы метантенктер:

Судағы құрғақ қалдық концентрациясы, бірінші сатылы тұндырғышқа келіп түсетін С=1500 мг/л; Лас судың концентрациясы ОБҚ_тол=6000 мг/л; құрғақ қалдық ірі фракцияларының есебінде көлем көбеюін еске алады, таңдау кезіндегі ұсталатын сынақталатын k= 1.1 1.2 талдауы үшін; бірінші тұндырғыштарда құрғақ қалдықтардың ұсталу коэффициенті Э= 67%.

Тұнба шығынының құрғақ заты бойынша:

О_құр= (С*Э*k)*Q/1000*1000 =(15000*0.67*1.2)*200/1000000=2.4т/тәул.

ОБҚ-сын 25% -ға түсіреміз:

L_a=6000*(1-0.25)=4500мг/л. (2.31)

Белсенді тұнбаның тұндырғыштардан алуын b=15 мг/л деп, белсенді тұнбаның өсуін а=0.30.5 аламыз, сонда белсенді тұнбаның саны:

И_құр=0.8*C*(1-Э)+а*L_a -b*Q/1000*1000=

=0.6*15000*(1-0.67)+0.3*4500-15*200/1000000=1.06 т/тәул. (2.32)

Тұнба және лайдың күлсіз заты бойынша шығыны:

О_күлс=О_құр*(100-В_г)*(100-З_тұн)/100*100=

=2.4*(100-5)*(100-30)/10000=1.5 т/тәул.

И_күлс=И_құр*(100-В^_г)*(100-З_лай)/100*100=

=1.06*(100-5)*(100-25)/10000=0.75 т/тәул. (2.33)

мұндағы В_г и В^_г – Шикі тұнбаның гидроскопиялық ылғалдылығын және белсенді тұнбаны 5%-ке теңестіреміз;

З_ос и З_ил – Құрғақ заттың және лайдың күлділігі, З_тұн=30% и З_лай=25%.

Қам тұнбаның және артық белсенді тұнбаның шығыны:

V_тұн=(100*О_құр)/(100-W_тұн)*_тұн=(100*2.4)/(100-93)*1=34.29 м³/тәул.

V_лай=(100*И_құр)/(100-W_лай)*_лай=(100*1.06)/(100-97)*1=35.3 м³/тәул. (2.34)

мұндағы W_тұн – қам тұнбаның ылғалдылығы,%,

W_лай – нығыздалған белсенді тұнбаның ылғалдылығы,%,

_тұн, _лай – тұнбаның және белсенді тұнбаның тығыздығы.

Тұнбаның жалпы шығыны:

Құрғақ зат бойынша М_құр=О_құр+И_құр=2.4+1.06=3.46 т/тәул.

Күлсіз заты бойынша М_күлс=О_күлс+И_күлс=1.5+0.75=2.25 м₃/тәул. (2.35)

Көлем қоспасының нақты ылғалдылығы бойынша:

М_жал=V_тұн+V_лай=34.29+35.3=69.59 м³/тәул. (2.36)

Ылғалдылықтың орташа мәні:

В_см=100*(1-М_сух/М_общ)=100*(1-3.46/69.59)=95%

Күлділіктің орташа мәні:

З_см = 100* 1- М_күлс =

О_құр*(100-В_г)/100+И_сух*(100-В_г^)/100

= 100* 1- 2.25 =31.5% (2.37)

2.4*(100-5)/100+1.06*100-5)/100
Мезофильді тәртіп қабылдаймыз. Соңғы қоспаның 95% ылғалдылығымен мезофилді тәртіп үшін енгізу 8% (ҚНжЕ 2.04.03-85), метантенктердің қажетті көлемі:

V=М_жал*00/Д=69.59*00/8=869.8 м³, (2.38)

мұндағы

Д – метантенктегі тәуліктік енгізу мөлшері, %

Қоспа ыдырауының шегі:

а_см=(а_о*О_күлс+а_и*И_күлс)/М_күлс=(53*1.5+54*0.75)/2.25=53.3%,

а_{о ,} а_и – лай және тұнба ыдырауының шегі.

Газдың суммалық шығыны:

Г=y^М_кулс1000=0.48*2.25*1000=1080 м³/тәул.

y^=(a-n*Д)/100=(53.3-0.56*8)/100=0.48 м³/кг, (2.39)

мұндағы y^ -1 кг күлсіз затқа газдың шығуы,

n – тұнбаның ылғалдылығына және температуралы ашу тәртібіне байланысты , n= 0.56 ҚНжЕ 2.04.03-85.

1-ші сатылы метантенктің конструкторлы өлшемі:

Диамметрі 12.5 м.

1000 м³ бір резервуардың пайдалы көлемі .

Биіктігі:

• 
  жоғарғы конусының 1.9 м;
  
• 
  цилиндрлік бөлім 6.5 м;
  
• 
  төменгі конус 2.15 м;
  

• 
  қызмет ету ғимараты 652 м³;
  
• 
  газ жүйесінің киоскісі 100 м³.
  

1. 
   ші сатылы метантенктерді 80%-ға тиейміз, сонда:
   

О_құр=(15000*0.67*1.2)*160/1000*1000=1.92 т/тәул.

ОБҚ – ны 25% -ға түсіреміз :

L_a=4500*(1-0.25)=3375 мг/л.

И_құр=0.8*15000*(1-0.67)+0.3*3375-15*160/1000*1000=0.79 т/тәул.

З_тұн=30%, З_лай=25%, В_г=5%, В_г^=5%, қабылдаймыз, сонда

О_күлс=1.92*(100-5)*(100-30)/100*100=1.27 т/тәул.

И_күлс=0.79*(100-5)* (100-25)/100*100=0.56 т/тәул.

W_ос=93%, W_лай=97%, _тұн=_лай=1 қабылдап:

V_тұн=(100*1.92)/(100-93)*1=27.43 м³/тәул.

V_лай=(100*0.79)/(100-97)*1=26.33 м³/тәул.

М_құр=1.92+0.79=2.71 т/тәул.

М_без=1.27+0.56=1.83 м³/тәул.

М_жал=27.43+26.33=53.76 м³/тәул.

З_см=100*1- 1.83 = 29.36%

1.92*(100-5)/100+0.79*(100-5)/100

В_см=100*(1-2.71/53.76)=94.9695%.

V=53.76*100/8=672 м³.

а_см=(53*1.27+54*0.56)/1.83=53.5.

y^=(53.3-0.56*8)/100=0.48 м³/кг.

Г=0.48*1.83*1000=878.4 м³/тәул.

3 ТАҢДАЛҒАН НҰСҚАУ БОЙЫНША ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ ЕСЕП
3.1 Сарқын сулардың шығының анықтау

Жүнді алғашқы өңдеу фабрикасына келіп түсетін жүн, табиғи қоспалар құрайды – жүн майы және тер, құм, шаң, көн, өп – шалан өсімдіктерінің бөлшектері. Ластанған заттар жүннен жуылу арқылы кетіріледі, ерітіндінің құрамында сабын мен сода немесе синтетикалық ПАВ үздіксіз қарсы ағынмен жуылады.

Сарқын судың саны 35-40 м³ 1 т жуылған жүнге. Қарсыағын жүйесінен 18 м³ және жүн өңдеу қосымша операцияларынан тағы 17 м³. Қарсы ағу 40% құрайды жуылған жүннің шайылуы 40% және баркалардың босауы 20%.

ЖАӨ фабрикаларындағы су жүн жуу карбонизация процессі кезінде және алдын ала тазалау ғимараттарында ерітінді реагенттерін дайындау. Сумен жабдықтау жүйесі түзу ағынды.

ЖАӨ фабрикаларына технологиялық қажеттіліктеріне мөлдірітілген және температурасы +45°С жылы кермектілген су қажет.

Өлшеу бірлігіне орташа бір жылдық су шығыны:

технткалық – 48 м³;

өңдіріс мақсаттарына – 0;

брлығы 1 т өнімге - 54.5 м³;

Бір жылдың орташа шығарылатын лас судың бірлік өлшеміне саны:

а) Ластан тазалауға жататындар:

- өңдіріс лас сулары – 47.7 м³;

- тұрмыстық – 5.9 м³;

б) Арнайы тазалауды қажет етпейтіндер – 0 м³;

в) Қайтарылмай қолдану және су жоғалту – 1 м³;

г) Барлығы 1 т өнімге 53.6 м³.