Согласование режимов выброса для концепции «полного перемешивания»

В соответствии с определением отношение F/V — это есть значение кратности обмена K. Расчетное значение начальной концентрации C₀, г/м³, определяется как отношение массы выброса m, кг, к объему помещения

C₀ = 10³m /V.

Таким образом,

C ^t = 10³m /V exp(–Ft /V).

Из этого уравнения можно определить необходимую кратность при заданном интервале времени осуществления вентиляции , за который в производственном помещении будет достигнуто значение текущей концентрации, равной ПДК_р.з., мг/м³,

m /V exp(–K) = 10–⁶ ПДК_р.з, (6.12)

или в более общей форме

K = ln [(C₀ /(10–³ПДК_р.з)], (6.13)

где под знаком логарифма — превышение ПДК_р.з в производственном помещении за счет выброса.

С увеличением объема здания эффективность вентиляции при той же производительности падает, и потребуется большее время, чтобы сни­зить концентрацию до заданного уровня. Однако использование зданий большого объема снижает возможность достижения при аварии концен­трации, превышающей ПДК_р.з, и, несмотря на малую эффективность вентиляции, время осуществления вентиляции уменьшается. Зависи­мость времени вентиляции от объема здания при одной и той же вели­чине выброса загрязнителя в этот объем и постоянной производитель­ности вентиляции выражается уравнением [из уравнения (6.13)]

 = (V /F) ln[C₀ /(10–³ПДК_р.з)] = (V /F) ln[10⁶m /(VПДК_р.з)] (6.14)

и имеет максимум (рис. 6.6), характеризуемый значениями:

_макс = me–¹/(10–⁶FПДК_р.з), V = me–¹/(10–⁶ПДК_р.з), C₀ = 10–³e ПДК_р.з.

Очевидно, что увеличение объема здания при постоянной произво­дительности вентиляции, приводящее к уменьшению времени вентиля­ции (вплоть до нуля — к отсутствию необходимости включения ава­рийной вентиляции), связано с увеличением затрат на сооружение зда­ния. С другой стороны, можно добиться снижения времени вентили­рования помещения, использовав малые объемы здания. При этом за­траты на строительство сократятся, производительность вентиляции

при той же кратности уменьшится, но возникнет проблема значительного пре­вышения ПДК_р.з.



Экономическую целесообразность выбора таким путем соотношения F /V можно рассматривать на основе стоимо­стных характеристик элементов (здания, вентиляционного оборудова­ния, электроэнергии) при заданной вероятности того или иного выбро­са. Если объемы здания выбраны из других требований, то расчет необ­ходимой вентиляции может быть решен, исходя из стоимостных харак­теристик вентиляционного оборудования и электроэнергии. Однако сле­дует  помнить,  что  на  правой  ветви   кривой  рис. 6.6   при   значении
C₀ /(10–³ ПДК_р.з) в диапазоне от e до 1 снижаются не только требования к вентиляции, но и требования к выбросу за пределы производственно­го помещения.

Расчет производительности вентиляции сводится к решению уравне­ния (6.13), где под знаком логарифма — превышение ПДК_р.з в производ­ственном помещении за счет выброса, с учетом выражения (6.10)

для HF + SO₂

K = (1/) ln(45,2ж10³I_кз /V), (6.15а)

где под знаком логарифма — превышение ПДК_р.з в производственном помещении за счет выброса, или

F = (V /) ln(45,2ж10³I_кз /V), (6.15б)

где величины, входящие в это уравнение, выражены в следующих еди­ницах измерения: F — м³/ч; V — м³;  — ч; I_кз — кА.

К выбросам за пределы рабочих помещений предъявляются строгие требования: концентрация вредных веществ не должна превышать мак­симальные разовые предельно допустимые концентрации для населен­ных мест ПДК_м.р за пределами санитарной зоны предприятия. На этой основе устанавливаются предельно допустимые выбросы (ПДВ) для предприятия по каждому загрязнителю. Установление ПДВ фактически может ограничивать принятие малого объема здания для реализации проекта.

Максимальная мощность выброса М, г/с, может быть определена че­рез концентрацию загрязнителя в рабочей зоне C, г/м³, и производи­тельность вентиляции F, м³/ч,

М = CF /3600.

Концентрация загрязнителя экспоненциально снижается под дейст­вием вентиляции в зависимости от ее кратности [уравнение (6.11)]. Рас­четы выбросов за пределы производственного помещения принято вы­полнять с 20-минутным осреднением. За этот интервал (0,33 ч) концен­трация снизится до

C ^t = C₀ exp(– 0,33K)

и средняя концентрация составит

[C₀ + C₀ exp(– 0,33K)] /2,

что для кратности от 2 до 10 составит от 0,5C₀ до 0,75C₀. Рассчитывая на худшее, примем осредненную концентрацию выброса за первые два­дцать минут как 0,75C₀, а мощность выброса как

М = 0,75C₀F /3600.

Если мощность выброса принимается равной ПДВ (с учетом состав­ляющих, обусловленных нормальной работой предприятия, и фона), оп­ределенному из условия достижения ПДК_м.р на местности, то начальная концентрация в помещении приобретает максимально допустимое зна­чение для заданной производительности вентиляции

0,75C ^максF /3600 = ПДВ,

откуда

C ^макс = 4800 ПДВ /F.

Используя уравнение (6.13) и заменяя C₀ на C ^макс, получаем выраже­ние

K  ln[4,8ж10⁶ПДВ /(FПДК_р.з.)]

или

1/V  [1 /(F)] ln[4,8ж10⁶ПДВ /(FПДК_р.з.)], (6.16)

где ПДВ, так же, как и мощность выброса, выражается в г/с. Это урав­нение позволяет проверить соответствие внешних ограничений услови­ям обеспечения безопасности внутри рабочего помещения — выбран­ный объем здания должен быть больше рассчитанного по этому уравне­нию. Если условие не выполняется, то необходимо рассмотреть, обеспе­чит ли предполагаемое техническое решение по организации выхлопа

(диаметр и высота трубы) достаточное рассеяние выброса, чтобы не создать условия превышения ПДК_м.р на населенной местности. Если ПДК_м.р превышается, то необходимо либо увеличить объем здания, ли­бо изменить технические условия выхлопа.

Для конкретного случая выбросов элегазового энергетического про­изводства с учетом специфических особенностей продуктов разложения элегаза конечное уравнение имеет следующий вид

1/V  [1 /(F)] ln{4,8ж10⁶[(ПДВ_HF /) + (/)]/F}.

Поскольку ПДВ_HF и связаны стехиометрическим соотноше­нием и доля вклада SO₂ постоянна и незначительна за счет двухсоткрат­ной разницы в значениях ПДК_р.з, то уравнение можно упростить, рас­сматривая только HF,

1/V  [1 /(F)] ln[4,8ж10⁶ПДВ_HF/(F)]. (6.17)

Предельное значение ПДВ_HF может быть найдено сравнением с рассчитанным по уравнению (6.6). Но проще это значение найти из табл. 6.3 через значение максимальной концентрации на мест­ности (C_м), при необходимости поправленное на коэффициент страти­фикации, из соотношения

1 /(C_мA /160) = ПДВ_HF/,

где 1 — мощность выброса, для которой составлена табл. 6.3. Откуда

ПДВ_HF =  /(C_мA /160).

Подставив это выражение в уравнение (6.17), получаем

1 /V  [1 /(F)] ln[768ж10⁶/(C_мAF)],

а с учетом значений ПДК

1 /V  [1 /(F)] ln[307ж10⁶/(C_мAF)], (6.18)

где V — м³; F — производительность вентиляции по уравнению (6.15б), м³/ч;  — ч; C_м — значение из табл. 6.3 (для коэффициента стратифика­ции А = 160 и M = 1), мг/м³.

Таким образом, уравнение (6.18) является ключом для проверки про­екта элегазового комплекса на экологическую чистоту для модели «пол­ного перемешивания». Располагая только представлением о том, как бу­дет организована вентиляция, мы получаем возможность по уравнению (6.18) определить, будет ли создаваемый объект с элегазовым оборудо­

ванием представлять опасность с позиций загрязнения воздуха приле­жащих населенных мест, если они находятся в зоне максимальной кон­центрации.

Пример 6.3. Рассчитать необходимую производительность аварийной вентиляции в зале 20 30 10 м, где установлено элегазовое оборудование на максимальный отключае­мый ток 40 кА, если установленное время, за которое необходимо снизить концентрацию выхлопа до ПДК_р.з — 0,5 ч.

Расчет аварийной вентиляции [уравнение (6.15)]:

по HF + SO₂

F = (20ж30ж10)/0,5 ln(45,2ж10³ж40/(20ж30ж10)) = 68 500 м³/ч.

Подбираем оборудование с близкой к 69 тысячам м³/ч характеристикой. (Требуемая кратность вентиляции равна 11,5).

В данном малом объеме помещения концентрация загрязнителя превысит в 300 раз допустимое значение (эта величина — под знаком логарифма). Чтобы снизить концентрацию до ПДК за отведенное время, потребуется сравнительно высокая производительность. Продолжим расчет с этим примером.

Пример 6.4. Проверить, не создаст ли выброс продуктов разложения по условиям примера 6.3 превышения норматива качества воздуха за пределами санитарной зоны, если выброс будет организован четырьмя венткамерами с производительностью 18 000 м³/ч ка­ждая через трубу диаметром 0,7 м на высоте 20 м для местности с A = 200.

По табл. 6.3 определяем C_м для заданных условий выброса (0,0887 мг/м³)*.

Расчет выполняем по уравнению (6.18):

1 /V  1/(72 000ж0,5) ln[307ж10⁶/(0,089ж200ж72 000)],

1 /V  1,52ж10–⁴.

Для объема зала 6000 м³, принятого в примере 6.3, условие не выполняется: объем должен быть больше 6571 м³. Следовательно, на местности концентрация будет превышать ПДК. Однако, если выбрать вариант выброса через трубу диа­метром 1,4 м при производительности 72 007 м³/ч (С_м = 0,0347), то

1 /V  1/(72 007ж0,5) ln[307ж10⁶/(0,0347ж200ж72 007)],

1 /V  1,78ж10–⁴.

Условие выполняется.

Тем не менее, можно найти и другое решение при объеме помещения в 6000 м³. Не следует только спешить с проветриванием помещения (тем самым снижая мощность выброса и производительность вентиляции). Еще раз рассмот­рим приведенный выше пример, но для  = 2 ч.

Пример 6.5. Условия те же, что в примере 6.3, но  = 2 ч.

Расчет аварийной вентиляции [уравнение (6.15)]:

по HF + SO₂

F = (6000)/2 ln(45,2ж10³ж40/(6000)) = 17 125 м³/ч.

Подбираем оборудование с близкой к 18ж10³ м³/ч характеристикой. (Тре­буемая кратность вентиляции равна 3).

Вариант 1. Две вентустановки по 9185 м³/ч через трубу диаметром 0,5 м вы­сотой 20 м. По табл. 6.3 C_м = 0,138.

Расчет выполняем по уравнению (6.18):

1 /V  1/(18 370ж2) ln[307ж10⁶/(0,138ж200ж18 370)],

1 /V  1,74ж10–⁴.

Условие выполняется: расчетное значение 5735 м³.

Вариант 2. Одна вентустановка на 18 000 м³/ч через трубу диаметром 0,7 м высотой 20 м. По табл. 6.3 C_м = 0,089 мг/м³.

Расчет выполняем по уравнению (6.18):

1 /V  1/(18 000ж2) ln[307ж10⁶/(0,089ж200ж18 000)],

1 /V  1,91ж10–⁴,

т.е. V > 5244 м³. Условие выполняется.

Пример 6.6. Проверить согласованность выброса продуктов разложения элегаза в до­кументе «Предельно допустимые выбросы элегаза и продуктов его разложения» для проек­тируемой ГЭС, приведенном в приложении. Напомним условия: A = 200, общая производи­тельность вентиляции 144 000 м³/ч, организованная двумя венткамерами по 20 м³/с через трубы диаметром 1,4 м (линейная скорость 13 м/с) на высоте 20 м, обязательное время вентилирования 1 ч, объем здания 35 700 м³.

По табл. 6.3 определяем C_м для заданных условий выброса (0,0347 мг/м³).

Расчет выполняем по уравнению (6.18):

1 /V  1/(144000ж1) ln[307ж10⁶/(0,0347ж200ж144 000)],

1 /V  3,98ж10–⁵

или V > 25142, т.е. объем помещения должен быть больше 25ж10³ м³ при задан­ной величине вентиляции и принятых условиях выброса (высота и диаметр тру­бы), чтобы ни в одной точке на местности концентрация выброса не превысила норму качества воздуха для населенных мест. Неравенство выполняется, что подтверждает вывод, сделанный в документе, о безопасности выбросов проек­тируемой ГЭС за пределами санитарной зоны.

Уравнение (6.18) полностью отвечает требованию внешних и внут­ренних условий безопасности. Его можно понимать так: «внутренние» проблемы обеспечения безопасности персонала, выражаемые комбина­

цией F /V или K, должны соответствовать решению «внешних» про­блем обеспечения безопасности населения, выраженные значением под логарифмом,

K  ln[307ж10⁶ /(C_мAF)],

т.е. комбинация кратности и времени действия вентиляции ответствен­на в первую очередь за «внешнюю» безопасность. Уравнение (6.15) оп­ределяет существо решения «внутренней» проблемы. Совместное реше­ние этих уравнений приводит к простому выражению

K < 6,79ж10³ /(AC_мI_кз), (6.19)

где C_{м —} табличное значение (табл. 6.3, для коэффициента стратифика­ции A = 160 и M = 1), которое раскрывает идеологическую сущность ре­шения вопроса согласования выброса: кратность вентиляции ответст­венна за безопасность выброса и она не должна превышать расчетного значения.

Неравенство (6.19) является условием обеспечения санитарно-гигие­нической безопасности элегазового электротехнического предприятия, вентиляция которого рассчитана по модели полного перемешивания.

6.3.3.2. Согласование режимов выброса для концепции «полного вытеснения»

Теоретически, по этой концепции снижение концентрации загрязнителя во время удаления загрязненного воздуха не происходит (концентрация падает скачкообразно до нуля только в момент заверше­ния удаления загрязненного воздуха). Концентрация загрязнителя для случая прожога оболочки определяется параметрами дуги и объемом здания [по уравнению (6.9)]

C_HF = 2,25I_кз /V,

= 1,80I_кз /V,

а величина выброса в помещение от прожога оболочки зависит только от тока КЗ и равна 2,25I_кз, г, для HF и 1,8I_кз, г, для SO₂. Мощность вы­броса M, г/с, будет зависеть от предписанного времени его выброса че­рез вентиляцию

М = 2,25 I_кз /(3600) для HF,

М = 1,8I_кз /(3600) для SO₂.

Определяем максимальную концентрацию C_HF и , мг/м³, на ме­стности по взятым из табл. 6.3 значениям максимальной концентрации

на местности (C_м), при необходимости поправленным на коэффициент стратификации,

C_HF = C_мМ_HF = 2,25I_кзAC_м /(160ж3600),

= C_м = 1,8I_кзAC_м /(160ж3600).

Суммационный эффект этих выбросов не должен превышать едини­цы [уравнение (6.1)]

2,25I_кзAC_м /(160ж3600) + 1,8I_кзAC_м /(160ж3600) < 1.

Подставив значения ПДК, получаем

2,25I_кзAC_м /(36000,02ж160) + 1,8I_кзAC_м /(36000,05ж160) < 1.

Откуда, заменив  на 1/K [для модели «полного вытеснения» они связаны между собой, уравнения (6.2) и (6.3)],

K < 3,9ж10³ /(I_кзC_мA). (6.20)

Неравенство (6.20) является условием обеспечения санитарно-гигие­нической безопасности элегазового электротехнического предприятия, вентиляция которого рассчитана по модели полного вытеснения.

Пример 6.7. Проверить согласованность выброса продуктов разложения элегаза по условиям, приведенным в примере 6.2. Напомним условия: оборудование спроектировано на ток КЗ 40 кА, общая производительность вентиляции 21 000 м³/ч, объем здания 13 824 м³ (кратность вентиляции 1,52). Добавим: A = 160.

Выберем первую строчку табл. 6.3: выброс организован двумя венткамерами по 2,55 м³/с через трубы диаметром 0,5 м (линейная скорость 13 м/с) на высоте 20 м. Этим условиям соответствует максимальная концентрация на местности 0,138 мг/м³.

Расчет выполняем по уравнению (6.20):

K < 3879/(40ж0,138ж160),

K < 4,4.

Условие выполняется. Если выбрать другой вариант: F = 23 512 м³/ч через одну трубу диаметром 0,8 м на высоте 20 м, то K < 8,2. Условие выполняется с большим запасом.

Пример 6.8. Рассчитать необходимую производительность аварийной вентиляции в зале объемом 6000 м³, где установлено элегазовое оборудование на максимальный отключаемый ток 40 кА, если установленное время обязательного включения вентиляции составляет 0,5 ч (вариант примера 6.4, но мы его рассмотрим с позиции организации вентиляции по концепции «полного вытеснения»).

Для обеспечения  = 0,5 производительность вентиляции должна быть боль­ше 12 000 м³/ч, а кратность больше 2. По табл. 6.3 для близких условий (0,6 м,

20 м, 13 226 м³/ч) определяем C_м = 0,109. Рассчитываем кратность аварийной вентиляции по уравнению (6.20):

K < 3879/(40ж0,109ж200),

K < 5,6.

Условие выполняется: проблем с загрязнением местности не будет.

Сравнивая две концепции расчета вентиляции, можно сделать вывод, что «концепция полного вытеснения» приводит к меньшей устанавливае­мой мощности вентиляции, но не гарантирует обеспечения чистоты воз­духа в помещении за регламентированное время действия вентиляции. При этом выбросы за пределы рабочего помещения, выполняемые в этом варианте со сравнительно небольшой кратностью, не приводят к пробле­мам в обеспечении чистоты воздуха за пределами санитарной зоны.

С другой стороны, даже в аварийном случае взрыва аппарата с про­жогом оболочки в рабочем помещении не возникнет необходимости экстренного входа в него персонала. В этом смысле, установление вре­мени обязательного вентилирования помещения не является критич­ным. Тем более, что твердые продукты разложения, насыщенные низ­шими фторидами и продуктами их гидролиза потребуют гораздо более долгой вентиляции помещения и мокрой уборки до полного устранения запаха и последствий взрыва в целом. Поэтому, не следует стремиться к проектированию высокой скорости вентиляции и к установлению ко­ротких сроков необходимого снижения концентрации загрязнителей.

6.4. ЭКОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕГАЗОВОЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКИ

Элегаз нашел применение в электротехнике, электронике, в авиации, при производстве легких металлов и сплавов, в офтальмоло­гии, в метеорологии, в подводном плавании и многих других областях благодаря уникальному комплексу физических и химических свойств. Но примерно 80 % общего производимого объема элегаза используется в электротехнике в качестве изоляции высоковольтных аппаратов. В ес­тественной природе SF₆ отсутствует и является продуктом техногенной деятельности человека. К настоящему времени производство SF₆ со­ставляет 8—10 тыс. т/год [6.2]. Фоновое содержание в атмосферном воздухе (0,3—1,5)10–¹⁰ %-об. У поверхности Земли он безвреден.

По аналогии с фреонами (фторхлорсодержащим углеводородом), влияние элегаза на окружающую среду надо рассматривать в двух на­правлениях: влияние на парниковый эффект и разрушение стратосфер­ного озона. И то, и другое направление оценки лучше всего выполнять в сравнении с фреонами. Для установления относительного вклада

необходимы следующие данные: 1) сравнительная оценка присутствия в атмосфере фреонов и элегаза; 2) сравнительная эффективность шести­фтористой серы в создании парникового эффекта; 3) сравнительная эф­фективность шестифтористой серы в разрушении озонового слоя стра­тосферы.

Присутствие в атмосфере. К началу девяностых годов производство фреонов составляло примерно 10⁶ т/год, и средняя концентрация фреонов в атмосфере приблизилась к значению 1,6 ppb-об. (миллиардных долей по объему). Производство элегаза постоянно увеличивается с 1970 года и, как уже сказано, составляет (или в ближайшее десятилетие составит) 10⁴ т/год [6.2]. Учитывая, что основной объем элегаза удерживается в электрооборудовании в течение нескольких десятилетий и в атмосферу попадают только случайные выбросы или постоянная утечка на регла­ментированном уровне 1 %/год, расчетная величина средней концентра­ции шестифтористой серы в атмосфере оценивается значением 1,5 ppt-об. (триллионные доли по объему). Таким образом, можно считать, что соот­ношение концентрации шестифтористой серы и фреонов в атмосфере со­ставляет 1:1000 с тенденцией к увеличению в будущем.

Парниковый эффект. Средняя температура тропосферы устанавли­вается в результате инфракрасного излучения поверхности Земли и час­тичного его отражения обратно такими газами, как вода, озон и углекис­лый газ в области от 7 до 13 мкм. Естественная отражательная способ­ность тропосферы в этом спектральном диапазоне усиливается в ре­зультате активной деятельности людей за счет увеличения содержания метана, углекислого газа, окислов азота, окислов серы и фреонов. В ре­зультате средняя температура поверхности Земли увеличивается, что и называется «парниковым эффектом». Сравнительный вклад каждого из газов в создание парникового эффекта приведен в табл. 6.4 [6.2].

Из приведенных данных следует, что на долю фреонов приходится до 12 % от общего глобального потепления. И учитывая, что все еще на­

блюдается рост их содержания в атмосфере, тенденция к увеличению этого вклада все еще сохраняется.

Спектральные характеристики шестифтористой серы (см. гл. 1) в данном «атмосферном окне» похожи на таковые для фреонов. Шести­фтористая сера имеет сильную волну при 10,6 мкм (и другие в этом ок­не), а следовательно, так же как и фреоны вносит свой вклад в парнико­вый эффект. И только за счет соотношения концентрации ее относи­тельный вклад пока еще остается незначительным (< 0,01 %).

Разрушение озонового слоя. Гипотеза, высказанная в 1975 году, сей­час является установленным фактом: фреоны, инертные у поверхности Земли, поднимаются в верхние слои атмосферы и, разлагаясь там под действием ультрафиолета, способствуют разрушению озонового слоя, играющего важную роль в жизни на Земле.

Механизм разрушения стратосферного озона сводится к взаимодей­ствию озона с галогенами (хлор, бром, иод), образовавшимися из фрео­нов (обозначим, как Cl—R—F) под действием ультрафиолета

h + Cl—R—F = Cl + прочее,

Cl + O₃ = ClO + O₂,

ClO + O = Cl + O₂,

ClO + O₃ = Cl + 2 O₂,

т.е. образовавшийся галоген выступает как катализатор в реакции разло­жения озона. Более 10 тысяч раз атом хлора вступит в этот контакт, пока не будет нейтрализован другим образом. Подобным эффектом обладают и бром, и иод, но их в атмосфере намного меньше. Фтор, являющийся единственным представителем галогенов в молекуле шестифтористой серы, способен к подобной реакции, но из-за своей химической активно­сти по отношению к водороду не обладает каталитическими способно­стями к поддержанию этой цепной реакции: как только атом фтора тем или иным путем образуется в стратосфере, он будет быстро нейтрализо­ван с образованием устойчивой молекулы фтористого водорода

H + F = HF.

Образуемая в конечном счете фтористоводородная кислота является очень устойчивой молекулой, нейтральной по отношению к озоновому слою. Водород как партнер этой химической реакции содержится в мо­лекуле воды, представленной в стратосфере в большой концентрации. Поэтому шансы фтора вступить в реакцию с озоном ничтожны и его ка­талитическая активность оценивается меньше, чем 1:10 000 по отноше­нию к хлору. А с учетом существенной разницы их содержания в верх­них слоях атмосферы вклад в разрушение озонового слоя шестифтори­

стой серой оценивается как одна десятимиллионная доля от общего воз­действия фреонов.

Что касается серы, то ее количество, которое образуется от разложе­ния SF₆ в стратосфере, ничтожно мало по сравнению с мировыми про­мышленными и природными выбросами соединений серы и заметного влияния на экологическую ситуацию оказать не может.

Перспективы. Итак, в настоящее время нет экологической опасности использования элегаза. Но нам следует проанализировать и отдаленную перспективу, так как шестифтористая сера является активным газом, создающим «парниковый эффект». Меры совершенствования культуры производства и использования элегаза будут способствовать снижению роста концентрации шестифтористой серы в атмосфере за счет сниже­ния постоянной утечки, регламентированных и случайных выбросов. Создание условий для возврата отработанного элегаза на завод-произ­водитель для переработки в товарный продукт снизит необходимость производства нового элегаза. Следовательно, такая мера будет способ­ствовать снижению мощностей производства нового элегаза. А именно это и является существенным, так как в конечном счете все, что будет произведено, быстрее или медленнее будет выпущено в атмосферу!

Прямые измерения концентрации шестифтористой серы в верхних слоях атмосферы констатируют ее увеличение за последние десять лет более, чем вдвое. Если сохранится такой темп, то к 2010 году можно ожидать содержание шестифтористой серы на высотах от 12 до 18 км в области 10 ppt-об. [6.8]. Кроме прочего, молекула шестифтористой се­ры имеет очень большой период жизни в атмосфере (от 500 до 3200 лет). Это означает, что шестифтористая сера будет накапливаться. Предпола­гают, что относительный вклад шестифтористой серы в потепление кли­мата возрастет в ближайшие сто лет до 0,2 % (в двадцать раз). Главную ответственность за это несет электротехническая промышленность и энергетика, так как 80 % элегаза используется в этих отраслях хозяй­ственной деятельности.

Элементы экологического сознания в обращении с элегазом. Все рас­смотренные выше обстоятельства экологического воздействия элегаза диктуют нам новые, дополнительные, еще более жесткие требования к обращению с элегазом:

1) потери элегаза в атмосферу должны быть снижены и в части рег­ламентированных и случайных выбросов, и в части снижения процента утечки, которая сейчас нормирована на уровне 1 %/год;

2) шире использовать смеси с пониженным содержанием элегаза с целью снижения его расхода;

3) обеспечить полную утилизацию отработанного элегаза с обяза­тельным повторным его использованием как экономически выгодную и экологически необходимую технологию.

Вопросы возврата элегаза производителю для переработки можно рассматривать с экономических позиций особенно в условиях, когда стоимость элегаза за последние пять лет возросла в 10 раз. Технология возврата отработанного элегаза может и должна стать примером для промышленных процессов рециклирования, осуществляемых потреби­телями добровольно, а не только как реакция на законодательство.

Постоянное подчеркивание безопасности применения элегаза для персонала привело к формированию мнения об очень свободном обра­щении с ним, допускающем любые сбросы в атмосферу рабочих поме­щений. Отсутствие контроля расходуемого количества или постоянного контроля концентрации в воздухе рабочего помещения только способ­ствует этому. Поэтому, необходимо уже сейчас создавать общественное мнение о недопустимости выпуска элегаза в атмосферу и подкреплять это и установкой контролирующей аппаратуры, и разработкой соответ­ствующего законодательства. Внедрение жестких правил обращения с элегазом позволит в дальнейшем избежать возможных экологических проблем.

жүктеу/скачать 0.6 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: