2.2.4. Строителни и топлофизични характеристики на покрива по типове.
Табл. 5
Характеристика на покрив с въздушен слой
|
U
|
A
|
Uреф. 1980г.
|
Uреф. 2015г.
|
№
|
δbc
|
Gr
|
Pr
|
λ
|
λекв
|
-
|
m
|
-
|
-
|
W/mK
|
W/mK
|
W/m²K
|
m2
|
W/m²K
|
W/m²K
|
1
|
0,85
|
5.10^8
|
0,7
|
0,0248
|
1.33
|
0.75
|
630.8
|
1,02
|
0,3
|
3
|
плосък покрив
|
4.14
|
48.6
|
1,02
|
0.25
|
Общо:
|
|
679.4
|
1,02
|
0,296
|
2.2.5. Строителни и топлофизични характеристики на прозорци и врати по фасади. Табл. 6
ТИП
|
ТИП
|
Фасади
|
Общо
|
|
№
|
а
|
в
|
A
|
U
|
g
|
Fw
|
Fsh,gl
|
Fsh
|
g,gl
|
Север
|
Изток
|
Юг
|
Запад
|
|
|
m
|
m
|
m2
|
W/m2K
|
бр.
|
А
|
бр.
|
А
|
бр.
|
А
|
бр.
|
А
|
m2
|
метална
|
1
|
1.45
|
1.5
|
2.175
|
6.66
|
0.85
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.52
|
|
|
|
|
|
0.00
|
12.00
|
26.10
|
26.10
|
пвс стара
|
|
1.45
|
1.5
|
2.175
|
2.6
|
0.85
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.52
|
|
|
|
|
|
|
13.00
|
28.28
|
28.28
|
пвс нова
|
2
|
1.45
|
1.5
|
2.175
|
2.2
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
|
|
|
|
7.00
|
15.23
|
15.23
|
пвс стара
|
3
|
3.35
|
1.4
|
4.69
|
2.6
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
19.00
|
89.11
|
|
|
|
|
89.11
|
ДД
|
5
|
1.55
|
1.4
|
2.17
|
2.65
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
11.00
|
23.87
|
|
|
23.00
|
49.91
|
73.78
|
ПВС нова
|
|
1.55
|
1.4
|
2.17
|
2.2
|
|
|
|
|
|
|
|
10.00
|
21.70
|
|
|
10.00
|
21.70
|
43.40
|
ПВС тара
|
6
|
1.55
|
1.4
|
2.17
|
2.6
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
11.00
|
23.87
|
|
|
12.00
|
26.04
|
49.91
|
ДД
|
7
|
1.7
|
1.4
|
2.38
|
2.65
|
0.75
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.46
|
|
|
14.00
|
33.32
|
|
|
|
|
33.32
|
ПВС нова
|
8
|
1.7
|
1.4
|
2.38
|
2.2
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
7.00
|
16.66
|
|
|
|
|
16.66
|
ПВС стара
|
|
1.7
|
1.4
|
2.38
|
2.6
|
0.67
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
8.00
|
19.04
|
|
|
|
|
19.04
|
ДД
|
9
|
0.95
|
1.4
|
1.33
|
2.65
|
0.75
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.46
|
|
|
|
|
|
|
11.00
|
14.63
|
14.63
|
ПВС нова
|
10
|
0.95
|
1.4
|
1.33
|
0.2
|
0.65
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.40
|
|
|
|
|
|
|
6.00
|
7.98
|
7.98
|
ПВС стара
|
|
0.95
|
1.4
|
1.33
|
2.6
|
0.65
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.40
|
|
|
|
|
|
|
15.00
|
19.95
|
19.95
|
ДД
|
11
|
0.75
|
1.2
|
0.9
|
2.65
|
0.75
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.46
|
|
|
|
|
|
|
13.00
|
11.70
|
11.70
|
врати
|
15
|
0.75
|
2.3
|
1.725
|
2.2
|
0.21
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
7.00
|
12.08
|
|
|
|
0.00
|
12.08
|
|
0.75
|
2.3
|
1.725
|
2.6
|
0.21
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.41
|
|
|
8.00
|
13.80
|
|
|
|
0.00
|
13.80
|
16
|
0.75
|
2.3
|
1.725
|
2.65
|
0.21
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.46
|
|
|
14.00
|
24.15
|
|
|
|
0.00
|
24.15
|
17
|
2.92
|
2.57
|
7.5044
|
5.8
|
0.21
|
0.9
|
0.95
|
0.9
|
0.13
|
|
|
|
|
|
|
3.00
|
22.51
|
22.51
|
Общо
|
Общо
|
|
|
109.00
|
277.60
|
|
|
125.00
|
244.02
|
521.62
|
a - ширина на прозореца, m;
b - височина на прозореца, m;
A - площ на прозореца, m2;
U - коефициент на топлопреминаване през прозореца, W/m2K;
gsol – коефициент на сумарна пропускливост на слънчевата енергия през прозореца.
Коефициентите на топлопреминаване са определени съгласно препоръчителните стойности взети от съответните справочници.
Изчисленията за определяне на коефициента на енергопреминаване g са извършени съгласно т.10.2.2 от Методиката към Наредба №7:
gsol= Fsh,gl .ggl (1-Ff) = Fsh,gl . Fw. ggln (1-Ff):
където:
Fsh,gl- фактор на засенчване от подвижни устройства;
ggl - обща пропускателна способност на прозрачната част на елемента;
ggl = Fw. ggln;
Отчитаме действителен коефициент на сумарна пропускливост ggln – отчита се от таблица 7 на приложение 3.
В конкретния случай:
стъклопакет - 0,67;за единичен прозорец -0,85, за двойно остъкление – 0,75
Тъй като всички прозорци в сградата са монтирани на вертикални повърхности, трябва да отчетем и коригиращ фактор за неперпендикулярност Fw = 0,9.
Ff - фактор на рамката на един прозорец/част която заема рамката – 20%
2.3 . Анализ на външните ограждащи елементи
2.3.1. Външни стени
2.3.1. Външни стени
Външните фасадни стени на сградата са от три типа.
Първият тип, представлява фасадни стени , трислойни панели, топлоизолацията е от 100 мм пенобетон, измазана отвътре и отвън с варопясъчна мазилка.
Вторият тип е стена от същият тип , но с положена топлоизолация от фасаден стирипор/ЕРS/ с рабицова мрежа и положена мазилка.
Фиг. 6. Принципна схема на топлопреминаване през плоска стена.
Определяне на коефициента на топлопреминаване:
Прилага се формулата:
U =  , W/m2K,
където:
-
hвн(α2) - коефициент на топлопредаване от външната страна на стената, 25 W/m2K
-
hвт(α1) – коефициент на топлопредаване от вътрешната страна на стената, 7 W/m2K
-
i – дебелина на отделните слоеве от един и същ материал, m
-
i – коефициент на топлопроводност на материала, от който е изграден съответния слой, W/mK
Тип 1 – трислойни панели , измазана отвътре с варопясъчна мазилка, а отвън на подложна мазилка (хастар) е положена цветна декоративна мазилка– U = 1,43 W/m2K.
Структура на стената: Табл. 7
№
|
МАТЕРИАЛ
|
δ
m
|
λ
W/mK
|
Ri
m2K/W
|
СХЕМА
|
1
|
Вътрешна варопясъчна мазилка
|
0.03
|
0.7
|
0.0428
|
|
2
|
Бетон
|
0.05
|
1.63
|
0.0306
|
3
|
Пенобетон
|
0.1
|
0.26
|
0.384
|
4
|
Бетон
|
0.05
|
1.63
|
0.0306
|
5
|
Външна варопясъчна мазилка
|
0.035
|
0.87
|
0.04023
|
Съпротивление на топлопроводност m2K/W
|
R
|
0.529
|
Коефициент на топлопреминаване W/m2K
|
U
|
1.43
|
При изчисленията коефициента на топлопреминаване на този тип стена е приет
1,71 W/m2K като са отчетени топлинните мостове от междинни етажи и тераси.
Изчисление на ефекта от топлинните мостове
|
Линеен термомост
|
I
|
тип
|
ψoi
|
I.ψoi
|
|
m
|
|
W/mK
|
W/K
|
Тераси
|
82.8
|
В2
|
0.95
|
78.66
|
междинни подови плочи
|
353.16
|
IF2
|
0.95
|
335.502
|
врати и прозорци
|
382
|
W5
|
0.4
|
152.8
|
Сума
|
|
U
|
|
566.962
|
Обща площ стени, А m2
|
1997.4
|
|
0.28
|
|
U1 = 1.43+ = 1.71W/m2K
В сградата са затворени тераси присвоени към помещенията с различна структура , от панелен тип без топлинна изолация ,тухлена решетъчна стена без топлинна изолация. Затворените усвоени тераси са общо 19 броя.
Тип 2 –стена при тераси без надзиждане
Структура на стената: Табл. 10
№
|
МАТЕРИАЛ
|
δ
|
λ
|
Ri
|
СХЕМА
|
|
|
|
m
|
W/mK
|
m2K/W
|
|
Съпротивление на топлопредаване
|
|
|
0.13
|
|
1
|
Вътрешна варопясъчна мазилка
|
0.04
|
0.7
|
0.05714
|
|
2
|
Бетон
|
0.06
|
1.63
|
0.03681
|
3
|
външна варопясъчна мазилка
|
0.03
|
0.87
|
0.03448
|
|
Съпротивление на топлопредаване
|
|
|
0.04
|
|
Съпротивление на топлопреминаване,m2K/W
|
|
|
0.29844
|
|
Коефициент на топлопреминаване W/m2K
|
|
3.35081
|
При изчисленията коефициента на топлопреминаване на този тип стена е приет
3.63 W/m2K като са отчетени топлинните мостове.
Тип 3 –стена при тераси с надзиждане
Структура на стената: Табл. 11
№
|
МАТЕРИАЛ
|
δ
|
λ
|
Ri
|
СХЕМА
|
m
|
W/mK
|
m2K/W
|
|
Съпротивление на топлопредаване
|
|
|
0.13
|
|
1
|
Външна варопясъчна мазилка
|
|
|
0.03
|
0.87
|
0.03448
|
|
2
|
Бетон
|
0.06
|
1.63
|
0.03681
|
3
|
тухлена зидария
|
0.08
|
0.52
|
0.15385
|
4
|
вътрешна замазка
|
0.025
|
0.7
|
0.03571
|
|
Съпротивление на топлопредаване
|
|
|
0.04
|
|
Съпротивление на топлопреминаване,m2K/W
|
|
|
0.43
|
|
Коефициент на топлопреминаване W/m2K
|
|
2.33
|
При изчисленията коефициента на топлопреминаване на този тип стена е приет
2.61 W/m2K като са отчетени топлинните мостове.
2.3.2. Анализ на покривната конструкция
Покрива е тип студен покрив с положена топлоизолация от битумоперлитови плочи върху таванската плоча. Височина на подпокривното пространство 0,85 м.
Покрив с въздушен слой по-голям от 30 см
Покрива е тип студен покрив с положена топлоизолация от битумоперлитови плочи върху таванската плоча. Височина на подпокривното пространство 0,85 м.
Таблица 9.
Покрив с въздушен слой по-голям от 30 см
|
|
плоча към отопляемо пространство
|
горна плоча
|
Стена на покрива
|
материал
|
δ,m
|
λ ,W/(mK)
|
δ/λ
|
материал
|
δ,m
|
λ ,W/(mK)
|
δ/λ
|
материал
|
δ,m
|
λ ,W/(mK)
|
δ/λ
|
1
|
битумоперлит
|
0.10
|
0.14
|
0.71
|
мушама хидроиз.
|
0.006
|
0.17
|
0.035
|
|
|
|
|
2
|
стоманобетон
|
0.15
|
1.63
|
0.092
|
изравн.
замазка
|
0.05
|
0.93
|
0.054
|
външна замазка
|
0,03
|
0.87
|
0.0345
|
3
|
вътрешна мазилка
|
0.02
|
0.70
|
0.0285
|
стоманобетон
|
0.12
|
1.63
|
0.073
|
стоманобетон
|
0.3
|
1.63
|
0.184
|
Rsi
|
0.1
|
0.17
|
0.13
|
Rse
|
0.1
|
0.04
|
0.04
|
R
|
0.97
|
0.372
|
0.388
|
U
|
0.966
|
2.68
|
2.574
|
n
|
0.300
|
V1,m3
|
178.72
|
θe, oC
|
2
|
θi, oC
|
20
|
A,m2
|
210.28
|
210.28
|
86.4
|
θu, oC
|
5.29
|
β
|
0.004
|
θse1, oC
|
6.71
|
θsi2, oC
|
3.8
|
g
|
9.81
|
δвс,m
|
0.85
|
ν
|
13.896.10^-6
|
Gr
|
3.3*10^8
|
Pr
|
0.7056
|
εk
|
49.31
|
λ
|
0.0248
|
λекв.
|
1.22
|
Rsi2
|
0.3475
|
Rse1
|
0.3475
|
U1´ действ.
|
1.022
|
U2´действ.
|
1.817
|
U3´действ.
|
1.65
|
U покрив
|
0.75
|
В сградата е получен втори тип покрив , от усвоени тераси ,граничещи с отворени тераси. Таблица 13
|
δ
|
λ
|
R
|
|
m
|
|
m2 K/W
|
плоча
|
0.10
|
1.63
|
0.061
|
замазка
|
0.03
|
0.93
|
0.032
|
теракот
|
0.008
|
0.93
|
0.008
|
|
|
|
0.04
|
|
0.1
|
Сума
|
0,241
|
U, W/m2K
|
4,14
|
2.3.3. Анализ на подовата конструкция
Пода на отопляваното пространство е под над неотопляем сутерен. Подовата плоча на отопляваните помещение е стоманобетонова плоча без топлоизолация , с изравнителна замазка и балатум от страна на помещенията.
Пода на сутерена е бетонов под с бетонова настилка .
Стените на неотопляемият сутерен са бетонови.
Таблица 15.
ПОД над НЕОТОПЛЯЕМ ПОДЗЕМЕН ЕТАЖ
|
ПОД КЪМ ЗЕМЯ НА НЕОТОПЛЯЕМ ПОДЗЕМЕН ЕТАЖ
|
-
|
Материал
|
δ
|
λ
|
δ/λ
|
1
|
трамбована пръст
|
0.4
|
1.12
|
0.357142857
|
2
|
чакъл
|
0.2
|
1
|
0.172413793
|
3
|
бетонова настилка
|
0.1
|
1.45
|
0.068965517
|
4
|
бетонова замазка
|
0.05
|
0.93
|
0.053763441
|
Сума
|
|
|
|
0.652285608
|
ПОД НА ОТОПЛЯВАНО ПОМЕЩЕНИЕ КЪМ НЕОТОПЛЯЕМ ПОДЗЕМЕН ЕТАЖ ТИП 1
|
-
|
Материал
|
δ
|
λ
|
δ/λ
|
1
|
балатум
|
0.004
|
2.47
|
0.001619433
|
2
|
циментова замазка
|
0.05
|
0.93
|
0.053763441
|
3
|
стоманобетон
|
0.15
|
1.63
|
0.09202454
|
5
|
вътрешна мазилка
|
0.03
|
0.7
|
0.042857143
|
6
|
Rse
|
|
|
0.17
|
|
Rsi
|
|
|
0.17
|
8
|
Rf
|
|
|
0.528645124
|
9
|
Uf
|
|
|
1.891628155
|
10
|
|
|
|
|
СТЕНА КЪМ ЗЕМЯ НА НЕОТОПЛЯЕМ ПОДЗЕМЕН ЕТАЖ
|
-
|
Материал
|
δ
|
λ
|
δ/λ
|
1
|
обратен насип
|
0.3
|
1.12
|
0.267857143
|
2
|
стоманобетон
|
0.3
|
2
|
0.18404908
|
3
|
вътрешна мазилка
|
0.03
|
0.7
|
0.042857143
|
Rbw1
|
0.494763365
|
|
Ubw
|
|
|
1.362
|
СТЕНА КЪМ ВЪНШЕН ВЪЗДУХ НА НЕОТОПЛЯЕМ ПОДЗЕМЕН ЕТАЖ
|
-
|
Материал
|
δ
|
λ
|
δ/λ
|
|
1
|
външна мазилка
|
0.03
|
0.87
|
0.034482759
|
|
2
|
бетонова стена
|
0.3
|
1.63
|
0.18404908
|
|
3
|
вътрешна мазилка
|
0.02
|
0.70
|
0.028571429
|
|
4
|
Rse
|
|
|
0.04
|
|
5
|
Rsi
|
|
|
0.13
|
|
6
|
R
|
|
|
0.417103267
|
|
7
|
Uw
|
|
|
2.397487815
|
|
8
|
|
|
|
|
|
Rsi
|
0.170
|
|
Rse
|
0.040
|
|
Rg
|
0.650
|
|
w
|
0.350
|
|
dt
|
2.070
|
|
z`
|
1.270
|
|
h
|
1.400
|
|
Ubf
|
0.325
|
|
dw
|
1.330
|
|
Rw
|
0.417
|
|
Ubw
|
1.362
|
|
Uk
|
2.390
|
|
Uf
|
1.891
|
|
n
|
0.300
|
|
V
|
1684.183
|
|
A
|
630.780
|
|
P
|
148.860
|
|
B
|
8.475
|
|
Uпод
|
0.919
|
|
U реф.
|
0.391/2015 г - 0.5/1980год
|
В сградата е получен втори тип под , от усвоени тераси ,граничещи с отворени тераси.
Таблица1 6.
М56
|
δ
|
λ
|
R
|
М
|
m
|
W/mK
|
m2 K/W
|
стоманобетонова плоча
|
0.10
|
1.63
|
0.061
|
циментова замазка
|
0.03
|
0.93
|
0.032
|
теракот
|
0.008
|
0.93
|
0.008
|
Rse
|
|
|
0.04
|
Rsi
|
|
|
0.17
|
Сума
|
0.311
|
U, W/m2K
|
3.21
|
Достарыңызбен бөлісу: |
