Выбор и обоснование тепловой схемы турбоустановки пт-60-130. Расчет тепловой схемы 3

жүктеу/скачать 4.47 Mb.

бет	3/8
Дата	12.08.2024
өлшемі	4.47 Mb.
	#503143
түрі	Реферат

1 2 3 4 5 6 7 8

Расчет тепловой схемы турбоустановки ПТ-60-130-1

Рис2.4. Расчётная схема атмосферного деаэратора.

2. Расчет тепловой схемы.
2.1. Исходные данные для расчета.
Мощность турбины N=60 МВт, начальные параметры Р₀=12,75 МПа, t₀=555 °C, давление в конденсаторе Р_к=4 кПа, турбоустановка работает в номинальном теплофикационном режиме.

2.2.Построение процесса расширения в hs-диаграмме.
Для определения давления в отопительном отборе задаёмся тепловым графиком теплосети 150/70.
Для расчёта возьмём точку . В этом случае температура обратной сети . Рассчитываем температуру за сетевым подогревателем.
,
где – доля покрытия теплофикационной нагрузки турбоустановкой;
– температура прямой сети;
– температура обратной цепи.

Температура насыщения пара в подогревателе:
–температурный напор;
температура насыщения в сетевом подогревателе.
По таблице термодинамических свойств воды и водяного пара находим давление насыщения :
;
Давление в отборе определяем по формуле:
, где .
;
Уточним давление Р₅:
Давление пара в отборах турбины принимаем по справочным данным.
табл. 2.1.

Отбор	Р, МПа
I	4.41
II	2,55
III	1,27
IV	0,559
V	0,359
VI	0,176
VII	0,00588

Принимаем потери на дросселирование в регулирующих клапанах 4 %, потери на дросселирование в клапанах перед ЧСД 15 %; относительный внутренний КПД: ЧВД = 0,8; ЧСД = 0,82; ЧНД = 0 (т.к пар пар дросселируется).
По рассчитанным данным строим процесс расширения в hs-диаграмме .

2.3. Составление таблицы состояния пара и воды в системе регенерации.
Уточняем давление в подогревателях:
;
где: — потери давления в паропроводах отборов.
Температура воды в подогревателях:
;
где:
- температурный напор, принимаем 4°С в ПВД, 2°С в ПНД.
Принимаем давление воды в ПНД 1,5 МПа, в ПВД:
.
Коэффициент недовыработки отборов:

табл.2.2.

N	Пар			Конденсат		Вода			_ОТБ	Y_ОТБ
N	Р, МПа	t(x), С	h, кДж/кг	t_Н, °С	h, кДж/кг	t_В, °C	Р_В, МПа	h_В, кДж/кг	_ОТБ	Y_ОТБ
0	12,75	555	3484	—	—	—	—	—	—	—
0’	12,24	554	3484	—	—	—	—	—	—	—
1	4,41	418	3241	—	—	—	—	—	0,0694	0,695
П1	4,10	418	3241	252	1096	248	15,94	1077	—	—
2	2,55	352	3119	—	—	—	—	—	0,0609	0,541
П2	2,37	352	3119	222	952	218	15,94	939		
3	1,27	276	2981						0,39	0,368
П3	1,18	276	2981	188	794	184	15,94	789	—	—
Д	0,588	276	2981	159	670	159		670	—	—
3’	1.08	273	2981						—	—
4	0,559	213	2868	—	—	—	—	—	0,012	0,226
П4	0,520	213	2868	153	647	151	1,5	637	—	—
5	0,359	170	2780	—	—	—	—	—	0,098	0,116
П5	0,276	170	2780	138	580	136	1,5	572	—	—
6	0,176	0,998	2688	—	—	—	—	—	0,36	0
П6	0,164	0.998	2688	115	483	113	1,5	432	—	—
Д-1.2	0,118	0,998	2688	105	439	105	—	439		
7	0,005888	110	2688						0	0
П7	0,00547	110	2688	35	145	33	1,5	139	—	—
К	0,004	110	2688	—	—	—	—	—	—	—

2.4. Составление баланса пара и воды.

Принимаем расход пара на турбину G_т=1. Тогда подвод свежего пара к стопорным клапанам ЦВД G_o=G_т+G^пр_упл=1+0,02=1,02G_т. Паровая нагрузка парогенератора G_пе=G_o+G_ут=1,02+0,0151,02=1,0353G_т. Расход питательной воды G_пв=G_пе+G_пр=1,0353+0,0051,0353=1,0405G_т .

2
.5. Расчет системы ПВД.

рис.2.2. Расчётная схема ПВД.

Из таблицы 2.2 находим:

h₁=3241 кДж/кг h₂₁^оп=1077 кДж/кг
h₂=3119 кДж/кг h₂₂^оп=939 кДж/кг
h₃=2981 кДж/кг h₂₃^оп=789 кДж/кг
h_j^ох= f (P_под_j, t_н_j+25)
h₁^ох=2879 кДж/кг
h₂^ох=2874 кДж/кг
h₃^ох=2848 кДж/кг
h_{др 1}= С_pt_др1=4,187228=954,6 кДж/кг_;t_др1=t^оп₂₂+10=218+10=228C
h_др2= С_pt_др2 =4,187194=812,3 кДж/кг _;t_др2= t^оп₂₃+10=184+10=194С
h_др3=h_п3=794 кДж/кг
Повышение энтальпии воды в питательных насосах:
кДж/кг.
Энтальпия воды перед ПВД 3 с учетом работы питательных насосов:
h₁₃=h^`_д+h_пн=670+19,87=689,9 кДж/кг.
Тепловой баланс для ПВД 1:
_пв(h^оп₂₁-h^оп₂₂)=₁(h^ох₁-h_др1)_п
кДж/кг,
Тепловой баланс для ПВД 2:

_др=₁₊₂₊1/3_упл=0,0761+0,0633+1/30,02=0,1461
Тепловой баланс для ПВД 3:

Определяем нагрев воды в ОПП:

кДж/кг,
кДж/кг,
кДж/кг.
Уточняем энтальпии воды за подогревателями.
кДж/кг.
кДж/кг.
кДж/кг.
Составляем уточненные тепловые балансы.
Для ПВД 1:
_пв(h₂₁-h₂₂)=₁(h₁-h_др1)_п
кДж/кг,
Для ПВД 2:
_др=₁₊₂₊1/3_упл=0,0694+0,0609+1/30,02=0,1370
Для ПВД 3:

2.6. Расчет расширителей непрерывной продувки.

Для турбин типа ПТ применяется 2х ступенчатая схема расширителей непрерывной продувки.

рис.2.3. Расширители непрерывной продувки.

Давление в расширителе:

МПа.
По Р_р находим: кДж/кг, кДж/кг.
По давлению в барабане котла Р_бар=14 МПа находим h_пр=h^`_бар=1572,8 кДж/кг.
Принимаем КПД расширителя _р=0,98.
Тепловой баланс расширителя:

Аналогично рассчитываем и второй расширитель:
По Р_р находим: кДж/кг, кДж/кг.
где давление в расширителе:
МПа.
2.7.Расчёт атмосферного деаэратора.

Рис2.4. Расчётная схема атмосферного деаэратора.

Составим уравнение материального баланса:

G^В_1,2 +G_ВЫП=G_д^1,2 +G_ок +G_р2
Уравнение теплового баланса:

При давлении 1,2 ата h_д^’1,2=439 кДж/кг.
h_д^’’1,2=2683 кДж/кг.
h_д^1,2=2688 кДж/кг.
h_ок=4,187t_ок=4,18780=334,96 кДж/кг.
h_р2^’’=2687 кДж/кг.
G_ок=0,5G_пр=0,5120=60 т/час.
G_ВЫП=0,002G_ок=0,00260=0,12 т/час.
G_р2=0,000355G_т
Получим:
G_д^1,2 =3,149-0,000355G_т т/час.
G^В_1,2=63,029 т/час.

2.8.Расчёт деаэратора питательной воды.
р
ис. 2.5. Расчётная схема деаэратора питательной воды.

Составим уравнение материального баланса:

.
Уравнение теплового баланса:

Решив систему уравнений, получим :
_ок=0,852
_д=-0,0007(т.е. вода в деаэраторе практически не греется, поэтому уменьшим температуру воды на выходе из верхнего ПНД с 151С до 143С, тогда h₂₄=602,37).
П
ересчитаем систему уравнений:
_ок=0,84
_д=0,013.

жүктеу/скачать 4.47 Mb.

Достарыңызбен бөлісу:

1 2 3 4 5 6 7 8