Двигательные установки ракетно-космических систем
жүктеу/скачать 151.5 Kb.
|
Состояние развития ядерных энергетических систем позволяет считать вероятным создание жизнеспособных ДУ для исследования дальнего космоса в 21 веке. Теоретические плотности энергии ядерных и химических ДУ представлены в табл. 1. Таблица 1.
Процессы синтеза и аннигиляции антиматерии имеют громадные плотности энергии. Однако последние исследования показывают, что эффективность использования значительной энергии, уносимой релятивистскими продуктами аннигиляции антиматерии, очень мала [1]. За более чем 30 лет исследований термоядерного синтеза еще не создано работающей системы. Следовательно, трудно серьезно рассматривать эти два процесса для космических ДУ с большими тягой и удельным импульсом. Здесь же ставится цепь показать, что соединение двух процессов в одну систему, используя синтез, соединенный с делением, катализированным антиматерией, позволяет рассмотреть возможность такой системы для ДУ, предназначенной для межпланетных полетов. Наиболее важными реакциями синтеза для космического применения являются Д + Т → n (14,07 МэВ) + 4Не (3,52 МэВ) (1) Д + Д → n (2,45 МэВ) + 3Не (0,82 МэВ) (50%) (2) р (3,02 МэВ) + Т (1,01 МэВ) (50%) Д + 3Не → р (14,68 МэВ) + 4Не (3,67 МэВ) (3) Зависимости скорости реакций от температуры показаны на рис. 1, где обозначено: 1 - скорость реакции синтеза, [см3/с], 2 - ионизационная температура, [кэВ]. 
Преимущества использования ядерной и особенно термоядерной ДУ для исследования Марса видно из рис. 2, где обозначено: 1 - требуемая удельная масса, [кг/кВт]; 2 - общее время полета, [сут]; 3 -ядерная ракета с электрической ДУ; 4 - относительная полезная нагрузка (10-2 = две ступени, 10-1 = одна ступень); 5 - термоядерная ракета. 
Термоядерная ДУ позволит осуществить полет на Марс за время порядка 80 сут [2]. Результаты подробного анализа полета человека на Марс с использованием термоядерной энергии для ДУ с удельной мощностью 10 кВт/кг (3), 1 кВт/кг (4) и 0,067 кВт/кг (5) приведены на рис. 3 и в табл. 2. На рис. 3 обозначено: 1 - начальная масса аппарата, [т]; 2 - время полета, [годы] (отправляемая полезная нагрузка = 133 т; возвращаемая полезная нагрузка = 6 т). В зависимости от достигнутой удельной массы, требуемые мощность и удельный импульс будут около 1,0 ГВт и 105 Н*с/кг [3]. 
Таблица 2
КА VISTA с применением термоядерного синтеза с инерционным удержанием имеет удельную массу 0,05 кг/кВ удельный импульс 166770 Н*с/кг и мощность 20 ГВт [4]. В настоящее время получена реакция деления в мишени U-238, вызванная антипротоном [5-7]. Обычно 10 нейтронов производятся одним антипротоном. Как будет показано ниже, такая реакция идеально подходит для катализирования в микромишени реакции термоядерного синтеза с инерционным удержанием, используя антипротон, который может сохраняться в ловушке. В последнее время получена возможность сохранения антипротонов в ловушках длительное время. Используя гармонические свойства ловушки получена возможность фиксации массы антипротонов относительно массы нейтронов как 1 на 100*106 [8, 9]. Также важно, что можно сохранять годами в ловушке до 1010 антипротонов. С ожидаемым повышением эффективности замедления антипротонов до энергии ловушки и улучшением самой ловушки такие параметры могут быть достигнуты через несколько лет. Следовательно, можно предположить, что в ближайшем будущем можно будет иметь в космосе 100 ловушек с общим числом антипротонов 1012. Для импульсной термоядерной системы с частотой 0,1 Гц и 107 антипротонов за импульс этого достаточно для катализации термоядерного реактора, необходимого для осуществления полета на Марс. Все системы с инерционным удержанием требуют сжатия для нагрева мишени до температуры, представленной на рис. 1. Рассматриваются системы с 3 МэВ протонами и 32 МэВ ионами лития, которые разрабатываются в Sandia National Laboratory [10-23]. Поглощение энергии возбуждения предполагается золотом. Параметры луча приведены в табл. 3. Таблица 3.
Лучшие характеристики получены для 32 МэВ системы на литии, энергия и плотность энергии которой позволяет поджечь микромишень. Назначением систем с инерционным удержанием является инициирование самоподдерживающейся ядерной реакции в малом количестве топлива. Топливо сжимается и инерционные сипы поддерживают высокую плотность во время течения реакции. Необходимо организовать такую скорость реакции, чтобы практически все топливо участвовало в реакции до его абляции. Для реакции ядерного деления и синтеза скорость в определенный момент зависит от предшествующей реакции. Так скорость ядерного деления зависит от числа нейтронов, выделившихся в предыдущей реакции. Для исключения начальной стадии цепной реакции предполагается использовать антипротон, который инициирует ядерную реакцию. Мишень для реакции ядерного синтеза с инерционным удержанием показана на рис. 4, где обозначено: 1 - ДТ, Р активная зона, 2 - экран из золота, 3 - эжектор из золота, 4 - перед сжатием, 5 - пучок ионов лития Li+, 6 - максимальное сжатие; 7 - пучок антипротонов р-. 
Активная зона радиусом 4000 мкм из 77 мг ДТ и 680 мг плутония окружена 80 мкм золотым эжектором. Материал эжектора нагревается 32 МэВ литиевым пучком. При моделировании активная зона сжимается адиабатически давлением, возникающем в эжекторе. 20 мкм экран из золота внутри нагреваемой зоны служит радиационным барьером для предотвращения тормозного излучения. Повышение давления до 11*1014 Па, создаваемое литиевым пучком, приводит к плотности мишени 1000 г/см3 и радиусу 510 мкм. Время абляции или удержания 12 нс. После сжатия активной зоны 107 антипротонов используются для индуцирования равного числа делений и 108 нейтронов в плутонии. Так как активная зона находится в надкритичном состоянии, то деление быстро увеличивается. Энергия, выделяемая при сгорании мишени, показана на рис. 5, где обозначено: 1 - энергия, [Дж]; 2 - время, [пс]; квадрат - деление; треуольник - синтез. 
Выделяемая энергия цепной реакции деления доминирует до 11,9 нс. К этому времени температура в активной зоне достигает 2 кэВ и скорость реакции синтеза становится сравнимой со скоростью деления. Энергия ядерного синтеза добавляется к энергии деления. Кроме того, 14 МэВ нейтроны от реакции синтеза инициируют добавочное деление. 99,7% ДТ и плутония потребляется в последние 100 пс. Условия 100% сгорания мишени с инерционным удержанием будут следующими. Масса плутония 680 мг . Число атомов плутония 1,7 * 1021. Масса ДТ 77 мг. Число ДТ пар 7,2 х 1021. Начальный радиус 4000 мкм. Начальная плотность 1,91 г/см3. Конечная плотность 1000 г/см . Давление 11* 1014 Па. Конечный радиус 510 мкм. Скорость звука 4,1 * 106. Время удержания 12 нс. Работа сжатия 1,1 МДж. Выделение энергии деления 3,8 *1010 Дж, синтеза 3,8 * 1010 Дж. Увеличение энергии 70000. 24 Описанная мишень для термоядерного синтеза может полностью сгореть при работе сжатия 1,1 МДж, создаваемой пучком 32 МэВ ионов лития. Процесс протекает в пределах времени удержания из-за подачи 107 антипротонов. Такое применение антипротонов в качестве катализатора позволяет сжечь мишень до ее абляции. Технологии для создания сжатия внутри мишени при помощи лазера, для улавливания и сохранения антипротонов являются перспективными и могут быть доступными для космического применения в будущем. Увеличение энергии мишени в 70000 раз дает выход энергии 76 ГДж. Работая с частотой 0,1 Гц, система будет давать мощность 7,6 ГВт, что удовлетворяет требованиям для межпланетных полетов. А.А. Зинчук Литература 1. Callas, J.L., "The Application of Monte Carlo Modeling to Matter-Antimatter Annihilation Propulsion Concepts," Jet Propulsion Laboratory, Pasadena, CA, JPL D-6830, October 1, 1989. 2. Roth, J.R., Fusion Technology, 15, 1375 (1989). 3. Schulze, N.R., Miley, G.H., and Santarius, J.F., "Space Fusion Energy Conversion Using a Field Reversed Configuration Reactor: A New Technical Approach for Space Propulsion and Power," paper presented at the Space Transportation Propulsion Technology Symposium, Penn State University, June 25-29, 1990. 4. Orth, C.D. et al, "The Vista Spacecraft - Advantages of ICF for Interplanetary Fusion Propulsion Applications," paper presented at the IEEE 12th Symposium on Fusion Engineering, Monterey, Ca, Oct. 12-16, 1987. 5. Armstrong, T.A. et al, Phys. Lett. 205, 590 (1988). 6. Armstrong, T.A. et al, Z. Phys. A, Ш, 519 (1988). 7. Bocquet, J.P. et al, Physics at LEAR With Low Energy Antiprotons Proceedings of the Fourth LEAR Workshop, Viliars-sur-01Ion, Switzerland, Harwood Academic Pub, Switzer-land, 1988, p. 793. 8. Gabrielse, G. et al, Phys. Rev. Lett. 63, 1360 (1989). 9. Gabrielse, G. et al, "A 1000-Fold Improvement in the Measured Antiproton Mass," submitted to Phys. Rev. Lett., 1990. 10. VanDevender, J.P. et al, Laser and Particle Beams 3, 93 (1985). 11. Dreike, P.L. and Miller, P.A. , J. Appl. Phys. 57 (5). 1589 (1985). 12. Miller, P.A., J. Appl. Phys. 57 (5), 1473 (1985). 13. Slutz, S.A. , Seidel, D.B., and Coats, R.S., J. Appl. Phys. 59 (1), 11 (1986). 14. Slutz, S.A. and Seidel, D.B. , J. Appl. Phys. 59 (8), 2685 (1986). 15. Vandevender, J.P. et al, Laser and Particle Beams 5 (3), 439 (1987). 16. Vandevender, J.P. and Wright, T.P., Proceedings of the 1987 IEEE Particle Accelerator Conference. IEEE, New York, 1987, Vol. 3, p. 1975. 17. Leeper, R.J. et al, Rev. Sci. Instrum. 59 (8), 1800 (1988). 18. Stygar, W.A. et al, Rev. Sci. Instrum. 59 (8), 1703 (1988). 19. Maenchen, J. et al, Rev. Sci. Instrum. 59 (8), 1703 (1988). 20. Mehlhorn, T.A. et al, Rev. Sci. Instrum. 59 (8), 1709 (1988). 21. Kahalas, S.L., Nucl. Instrum. & Methods A278, 31 (1989). 22. Leeper, R.J. et al, Nucl. Instrum. & Methods B40/41. 973 (1989). 23. Ziegler, J.F., Biersack, J.P., and Litt-mark, U., The Stopping and Ranee of Ions in Solids. Pergamon Press, New York, 1986. жүктеу/скачать 151.5 Kb. Достарыңызбен бөлісу:
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
