Конечно-элементное моделирование напряженно-деформированного состояния Ташлинского дюкера на Право-Егорлыкском канале М. А. Бандурин фгбоу впо «Новочеркасская государственная мелиоративная академия»



Дата23.02.2016
өлшемі64.92 Kb.
УДК 621.43:517.9
Конечно-элементное моделирование напряженно-деформированного состояния Ташлинского дюкера на Право-Егорлыкском канале

М.А. Бандурин

ФГБОУ ВПО «Новочеркасская государственная мелиоративная академия»,

г. Новочеркасск
В настоящее время по результатам визуальной инвентаризации большинство водопроводящих сооружений России находится в состоянии, требующем капитального ремонта. Практика же показывает, что по прошествии этого промежутка времени сооружения продолжают работать, не заменяясь новыми, а иногда даже без основательной реконструкции, необходимо восстановить и реконструировать имеющиеся сооружения на базе появившихся новых, а также ранее используемых надёжных технологий [1].

В качестве объекта исследования рассматривался Ташлинский дюкер Право-Егорлыкского канала. В постановке численного математического эксперимента ставилась задача научным путём определить степень надёжности сооружения за столь долгий срок эксплуатации (более 50 лет), при различных видах дефектов и повреждений.

Ташлинский дюкер Право-Егорлыкского канала расположен на ПК 586+67, служит для перехода канала через пойму р. Ташла. Длина дюкера 2531 м. Трубопровод дюкера комбинированного типа, длина металлической части 1338,25 м, длина ж/б части 1099,56 м. Диаметр трубопровода 2,9 м. Расчётный расход дюкера 19,5 м3/с, при напоре 6,77 м. [2].

В ходе проведения эксперимента была построена твердотельная модель (рисунок 1) напряжённо – деформированного состояния 12 метрового фрагмента Ташлинского дюкера, диаметром 2,9 метра.

Число элементов и число узлов ансамбля соответственно составило 73902 и 53027. Кодирование исходной информации осуществлялось в терминах метода приращений с учётом фрагментального представления металлического дюкера в виде объектов простой геометрической формы - пластин. Спроектированный дюкер выполнен из металла марки - толщиной 10 мм.

Рисунок 1 - Конечно – элементная модель 12 метрового фрагмента металлического дюкера
В постановке численного расчёта металлического дюкера без характерных дефектов преследовалась цель установления адекватности твердотельной модели напряжённо – деформированного состояния 12 метрового фрагмента при максимальном напоре с существующими натурными испытаниями [3].

Рисунок 2 - Эпюра перемещений по горизонтали

Рисунок 3 - Эпюра перемещений по вертикали
При проведении натурного эксперимента наибольшие значения нормальных напряжений при полном загружении железобетонного лотка составили 2,74·107 Н/м2 [112], в численном расчёте моделировании оросительного лоткового канала – 2,28·107 Н/м2 , что составляет разницу менее 10 % и подчеркивает адекватность твердотельной модели напряжённо – деформированного состояния 12 метрового фрагмента металлического дюкера[4].

Обработка полученных результатов моделирования показало наличие незначительных перемещений как по горизонтали (рисунок 2) так и по вертикали (рисунок 3) вдоль фрагмента, что свидетельствует о наличии большого запаса прочности конструкции дюкера.

На эпюре суммарных перемещений (рисунок 4) отображено наличие наибольших перемещений в местах образования прогиба дюкера по длине, а также сдавливание боков во внутрь 12 метрового фрагмента[5].

Рисунок 4 - Эпюра суммарных перемещений

Рисунок 5 - Эпюра эквивалентного напряжения по von Misеs по горизонтали вдоль фрагмента

Рисунок 6 - Эпюра эквивалентного напряжения по von Misеs по вертикали вдоль фрагмента

Наибольшие напряжения возникают в местах опирания 12 метрового фрагмента на анкерные опоры (рисунки 5, 6), так как в основном данный фрагмент работает как 12 метровая балка, жёстко закреплённая на опорах. По горизонтали возникают напряжения в нижней части опирания, а в напряжениях по вертикали вдоль фрагмента в основном с боков в нижней части опирания и по середине 12 метрового пролёта фрагмента дюкера.



Рисунок 7 - Место образования дефекта снаружи дюкера
При снижении толщины металла пластин 12 метрового фрагмента дюкера, на 1/3 толщины, значительно возрастают напряжения и как следствие перемещения. Сравнения эпюр эквивалентных напряжений, по von Misеs, с запроектированной толщиной (рисунок 6) и эпюр с потерей толщины на 1/3 вследствие коррозионных процессов, за период длительной эксплуатации дюкера показало возникновение значительных напряжений по периметру, особенно можно выделить зону от 2 до 3 метров от края 12 метрового фрагмента. Данная особенность моделирования подтверждается визуальными наблюдениями дефектов и повреждений различных длительно эксплуатируемых дюкеров (рисунки 7), а именно в этой зоне происходит образование дефектов ведущих к разрушению металлической трубы дюкера. Из обработки полученных данных установлено, что наиболее опасным является снижение фактической толщины металла дюкера не более на 1/3 от проектной, которое ведёт к выходу из строя отдельного 12 метрового фрагмента сооружения. При незначительных потерях толщины металла на эпюрах перемещений характерно отражаются допустимые значения. Данная проблема подтверждена нормативными документами [6, 7, 8]. Происходит в основном образование дефектов, ведущее к нарушению нормального функционирования водопроводящего дюкера. Возникает интенсивная утечка воды, что способствует ускоренному разрушению данного участка[9].

Рисунок 8 - Эпюра избыточных эквивалентных напряжений по von Misеs
При моделировании различных дефектов небольших по размеру от 5 мм до 15 мм в диаметре, возникают избыточные эквивалентные напряжения (рисунок 8) [10] вокруг них, что неоказывает существенного влияния на работу всего 12 метрового фрагмента дюкера. При своевременном ремонте данных дефектов можно восстановить работоспособность дюкера, ликвидировать протечку воды.

Рисунок 9 - Эпюра избыточных эквивалентных напряжений по von Misеs в местах образования дефектов
В результате проведенных численных экспериментов были выделены зоны дюкера, которые могут содержать однотипные виды характерных повреждений, что позволяет упорядочить процесс прокладывания профилей георадарного зондирования и определения точек, в которых необходимо производить измерения толщины металла при проведении натурных обследований.

Получены эмпирические зависимости:

Группа 1 без дефектов GVЭ=0,000141а2+0,0131а+3,385; R2=0,97; (1)

Группа 2 первый пролёт с уменьшением толщины



GVЭ=-0,3074а2+38,125а-218,7; R2=0,98; (2)

Группа 2 второй пролёт с уменьшением толщины



GVЭ=-0,657а2+41,565а-559,8; R2=0,95; (3)
Группа 2 третий пролёт с уменьшением толщины

GVЭ=-0,085а2+16,351а-238,1; R2=0,94; (4)
Литература:
1. Бандурин М.А. Обследование состояния оросительных лотковых каналов Азовской оросительной системы неразрушающими методами / Политематический сетевой электронный научный журнал кубанского государственного аграрного университета. 2006. № 24. С. 72-76.

2. Волосухин В.А., Бандурин М.А. Особенности применения моделирования аварийных мостовых переездов через водопроводящие каналы при проведении эксплуатационного мониторинга /Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Серия: Технические науки. 2012. № 5. С. 82-86.



3. Бандурин М.А. Особенности технической диагностики длительно эксплуатируемых водопроводящих сооружений / Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Серия: Технические науки. - 2005.-прилож. № 1 С. 141-147.

4. Бандурин М.А. Моделирование напряженно-деформированного состояния оросительного лотка-оболочки / Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского государственного аграрного университета. 2006. № 24. С. 76-81.

5. Бузало Н.А., Гайджуров П.П., Кожихов А.Г. Исследования сжатых перфорированных стоек и совершенствование их конструктивной формы
/ Инженерный вестник Дона 2009 № 2. С. 10-11.

6. Бандурин М.А. Особенности технической диагностики длительно эксплуатируемых водопроводящих сооружений / Инженерный вестник Дона 2012 № 2.

7. Волосухин Я.В., Бандурин М.А. Проведение эксплуатационного мониторинга с применением неразрушающих методов контроля и автоматизация моделирования технического состояния гидротехнических сооружений / Мониторинг. Наука и безопасность. 2011. № 3. С. 88-93.

8. Волосухин Я.В., Бандурин М.А. Вопросы моделирования технического состояния водопроводящих каналов при проведении эксплуатационного мониторинга / Мониторинг. Наука и безопасность. 2012. № 1. С. 70-74.

9. Волосухин Я.В., Бандурин М.А. Применение неразрушающих методов при проведении эксплуатационного мониторинга технического состояния каналов Обводнительно- оросительных систем / Мониторинг. Наука и безопасность. 2012. № 2. С. 102-106.

10. Тымчук Д.А., Свечкарев В.П. Программный комплекс информационно-аналитической поддержки проектного управления / Инженерный вестник Дона 2008 Т. 6 4. С. 29-31.






Каталог: uploads -> article -> doc
doc -> Информационная платформа динамически формируемых показателей эффективности В. И. Носко
doc -> Движение мостовых кранов, имеющих конические колёса Ю. И. Пимшин В. А. Наугольнов И. Ю. Пимшин Производством полярных кранов занимались Россия по
doc -> Математическое представление характеристик пограничной поверхности межфазного переходного слоя
doc -> Электроаэрозольное увлажнение воздуха. Особенности подбора параметров работы генератора А. В. Савушкин, д т. н., П. Л. Лекомцев, д т. н, Е. В. Дресвянникова, к т. н. Фгбоу впо «Ижевская государственная сельскохозяйственная академия»
doc -> Математическая модель компенсации межсимвольных искажений при передаче данных о состоянии перегонных устройств жат
doc -> Инженерный вестник Дона
doc -> Влияние факторов холодного климата на прочность и трещиностойкость дисперсно-армированных термопластов
doc -> Формирование икосаэдрической фазы в квазикристалле системы Al-Cu-Fe
doc -> Формирование городских агломераций как инструмент динамичного социально-экономического развития территорий Ю. С. Селяева
doc -> Об особенности нелинейного акустического механизма в медицине Н. П. Заграй


Достарыңызбен бөлісу:




©dereksiz.org 2020
әкімшілігінің қараңыз

    Басты бет