Национальный исследовательский

пол
пом тр
,

где Q_пом – теплопотери помещения при расчётных условиях, Вт; ^пол Q_тр – полезный тепловой поток от теплопроводов (труб), Вт. Полезный тепловой поток теплопроводов принимается равным 90% от
общей теплоотдачи труб при прокладке их у наружных стен, и достигает 100% при расположении стояков у вертикальных перегородок.
58
Принимаем [8]
^пол Q_тр= 0,9 ⋅Q .
тр
^верт Q_тр= q_тр⋅ L + q ⋅ L .

верт тр
гор тр
гор тр

Так как прокладка труб закрытая, в конструкции пола и стен отсюда следует что тепловой поток можно не учитывать, = 0
^пол Q_трВт.
Следовательно, 4015,63 ^расч Q Q _{пр пом}
= =Вт.
Из полученного значения ^расч Q_пропределяем суммарное количество колонок N_секцдля всех отопительных приборов, находящихся в тренажерном зале:

Q
расч

=шт., пр
^Nq
,
секц
ном
где _ном q – номинальный тепловой поток, приходящийся на одну колонку (табл. 3). ⁴⁰¹⁵ 20,17 .
N_секц= = шт
199
Определяем предварительно принимаемое к установке количество колонок для каждого отопительного прибора тренажерного зала:
N
N =шт.,
пред секц ,

1
пр
^прn

где n_пр – количество отопительных приборов в помещении (по чертежу). ^20,17 10,085
^пред N _пр= =шт.

1
2

В дальнейшем, принимая β ₃[8], рассчитываем ^расч N_1пр:

N
пред

N =шт., расч пр
1
,
¹β
пр
3
где β ₃ – коэффициент, учитывающий влияние количества колонок в радиаторе на его тепловой поток при монтажной высоте радиаторов от 350 до 600 мм. Таким образом, β₃ = 1.
^{10, 085} 10, 29
^расч N _пр= =шт.

1
0,98

С учётом рекомендаций [8] расхождение между тепловыми потоками от требуемой и устанавливаемой площадей поверхности нагрева радиатора
59
допускается в пределах: в сторону уменьшения – до 5%, но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях), в сторону увеличения – до ближайшего типоразмера. Поэтому принимаем ₁11 . N _пр= шт . Поскольку при этом числе
колонок β ₃не меняется, дополнительные коррективы не вносятся [8]. Окончательно принимаем к установке радиатор «Биметалл» состоящий из 11колонок: SIRA- CF 500-11. Остальные помещения рассчитываются аналогично. Расчеты сводим в таблицу (Приложение В).
4.3 Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления выполняется по методу характеристик сопротивления с постоянными перепадами температур воды в стояках.
Для гидравлического расчёта из всей системы отопления выбираем наиболее и наименее нагруженные ветви. Для расчета используем чертёж расчётной аксонометрической схемы со всеми необходимыми данными.
Определяем тепловые нагрузки всех стояков в системе отопления как сумму общих потерь теплоты отопительных приборов:
⁼∑ ^{, Q}_ст Q_прВт,
где Q_пр – тепловой поток прибора.
∑ ^{= ⋅}∑ ^{, Q}_пр q_ном N_секцВт.
₁199 (5 8 9 6 6 5 7 7 5 9) 13333 Q_ст = ⋅ + + + + + + + + + =Вт,
₂188 (5 5 7 5 5 6 7 7 2 2 5) 11144 Q_ст = ⋅ + + + + + + + + + + =Вт,
₃188 (2 6 7 6 6) 5373 Q_ст = ⋅ + + + + =Вт,
₄188 (11 11 7 6) 6965 Q_ст = ⋅ + + + =Вт.
Определяем расходы воды по стоякам.
Q
Gкг/с,

=
_{( )}β₁ β ₂

ст
^стс t t
⋅ −
г о
⋅ ⋅
,

60
где _гt – расчетная температура горячей воды в начале подающего трубопровода системы отопления, °С;
_оt – расчетная температура горячей воды в обратном трубопроводе системы отопления, °С;
β₁ – поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь, принимаемых к установке отопительных приборов, в нашем случае β₁ =1,047[8];
β ₂ – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные потери теплоты, вызванные размещением отопительных приборов у наружного остекления, для нашего случая β ₂ =1,06[8].
Значения _гtи_оtпринимаем соответственно 95 °С и 70 °С .
¹³³³³ 1, 047 1, 06 0,141
G_ст= ⋅ ⋅ =
_{⋅ −}кг/с,
4186,8 (95 70)
1
¹¹¹⁴⁴ 1, 047 1, 06 0,118
G_ст= ⋅ ⋅ =
_{⋅ −}кг/с,
4186,8 (95 70)
2
⁵³⁷³ 1, 047 1, 06 0, 056
G_ст= ⋅ ⋅ =
_{⋅ −}кг/с,
4186,8 (95 70)
3
⁶⁹⁶⁵ 1, 047 1, 06 0, 073
G_ст= ⋅ ⋅ =
_{⋅ −}кг/с.
4186,8 (95 70) 4
В соответствии с полученными значениями тепловых нагрузок стояков и расхода воды через них выберем расчетные кольца системы отопления. Наиболее нагруженным является ветвь, в состав которого входит стояк 1 (₁ ∑^{l = 83,5м), а наименее нагруженное ветвь – стояк 3 (}₃ ∑^{l = 50, 4м).} При гидравлическом расчёте теплопроводов, потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений следует определять по методу «характеристик сопротивления» [8]:
,² P S G_cт Δ = ⋅Па, (3.24) или по методу «удельных линейных потерь давления»
ΔP = R⋅l + Z,Па, (3.25)
61
где ^'
S = А⋅ξ – характеристика сопротивления участка теплопроводов, равная потере давления в нём при расходе теплоносителя 1 кг/с, Па (кг/ с); А – удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кг/с, Па (кг/ с)[8];

^⎜_⎝⎛
λ
⎟^{⋅ +}∑ _⎠⎞

^' – приведённый коэффициент сопротивления ξ l
= ζ
d
рассчитываемого участка теплопровода;
λ – коэффициент трения;
d – внутренний диаметр теплопровода, м;
l – длина рассчитываемого участка теплопровода, м;
∑^{ζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом} участке [2];
G_cт – массный расход теплоносителя, кг/с;
R – удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м; Z – местные потери давления на участке, Па.

_{= ⋅}ρ ω ∑^⋅
2

Z ξПа,

2
,

где ρ – плотность воды, принимаемая в этом расчете для всех участков равной 970,5кг/ м;
3
ω – скорость движения воды на участке, м/с.
2
^{ρ ω}называется динамическим давлением [2]. Формула
⋅
Комплекс = Р_V
2
(2.26) приводится к виду
⁼ ∑ ^{⋅, Z ξ Р}_VПа. (2.27) Расчет будем вести по методу «удельных линейных потерь давления», так как он является наиболее точным [3].
Коэффициенты местных сопротивлений на участках сводим в таблицы.
62
Таблица 5 - Описание местных сопротивлений в системе отопления

жүктеу/скачать 485.19 Kb.

Достарыңызбен бөлісу: