Определение уровней электромагнитного поля, создаваемого излучающими техническими средствами телевидения, чм радиовещания и базовых станций сухопутной подвижной радиосвязи Методические указания мук 1677-03

Главный государственный

санитарный врач Российской Федерации,

Первый заместитель

Министра здравоохранения

Российской Федерации

Г. Г. Онищенко

29 июня 2003 г.

Дата введения: с момента утверждения
4.3. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ. ФИЗИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ
Определение уровней электромагнитного поля, создаваемого излучающими

техническими средствами телевидения, ЧМ радиовещания и базовых станций

сухопутной подвижной радиосвязи

Методические указания
МУК 4.3.1677-03

1. Разработаны сотрудниками Самарского отраслевого научно-исследовательского института радио Министерства Российской Федерации по связи и информатизации (А. Л. Бузовым, С. Н. Елисеевым, Л. С. Казанским, Ю. И. Кольчугиным, В. А. Романовым, М. Ю. Сподобаевым, Д. В. Филипповым, В. В. Юдиным).

Методические указания устанавливают методики определения (расчета и измерений) уровней электромагнитного поля (ЭМП), излучаемого техническими средствами телевидения, ЧМ радиовещания и базовых станций сухопутной подвижной радиосвязи в диапазоне 27—2400 МГц в местах их размещения.

Документ введен взамен МУК 4.3.04—96 и МУК 4.3.046—96 (в части базовых станций). Отличается от прежних документов тем, что содержит методику расчета уровней ЭМП для произвольных расстояний от антенн, включая ближнюю зону, с учетом подстилающей поверхности и влияния различных металлоконструкций.

Методические указания не распространяются на средства связи, содержащие апертурные антенны.

Расчетное прогнозирование проводится:

• при проектировании передающего радиотехнического объекта (ПРТО);

• при изменении условий размещения, характеристик или режимов работы технических средств действующего ПРТО (изменение расположения антенн, высот их установки, направлений излучения, мощности излучения, схемы антенно-фидерного тракта, застройки прилегающих территорий и т. п.);

• в случае отсутствия материалов расчетного прогнозирования электромагнитной обстановки ПРТО;

• при сдаче ПРТО в эксплуатацию (при внесении изменений в проект относительно его первоначального варианта, для которого осуществлялось расчетное прогнозирование).

Измерения проводятся:

• при сдаче ПРТО в эксплуатацию;

• в порядке плановых контрольных измерений не реже одного раза в три года (в зависимости от результатов динамического наблюдения периодичность проведения измерений уровней ЭМП может быть сокращена по решению соответствующего центра Госсанэпиднадзора, но не чаще, чем один раз в год);

• при изменении условий размещения, характеристик или режимов работы технических средств действующего ПРТО;

• после проведения защитных мероприятий, направленных на снижение уровней ЭМП.

В методике расчетного прогнозирования определены следующие способы расчета уровней ЭМП:

• непосредственно по току в проводниках антенны (предварительно рассчитанному);

• по диаграмме направленности (ДН) антенны, которая определяется по распределению тока в проводниках антенны;

• по паспортным ДН антенны.

Для тех случаев, когда антенна представляет собой антенную решетку, в качестве элементов которой используются излучатели неизвестной конструкции с известными ДН, предусмотрена возможность расчета ДН такой решетки.

Расчет уровней ЭМП непосредственно по току выполняется для относительно малых расстояний от антенны (в ближней и промежуточной зонах), расчет по ДН - для относительно больших расстояний (в дальней зоне). Паспортные ДН используются при отсутствии сведений о конструкции антенны.

Распределение тока по проводникам антенны находится решением электродинамической задачи методом интегрального уравнения. При этом антенна представляется в виде системы определенным образом расположенных и ориентированных в пространстве проводников.

В методике расчета уровней ЭМП предусмотрены:

• возможность учета подстилающей поверхности на основе двухлучевой модели распространения радиоволн в предположении, что подстилающая поверхность не влияет на распределение тока в проводниках антенны;

• возможность учета влияния металлоконструкций на основе определения тока, наведенного на них полем антенны.

Исходными данными для расчета уровней ЭМП служат геометрические параметры антенны в виде набора координат концов проводников, геометрические и электрофизические параметры подстилающей поверхности, технические характеристики радиопередающих средств.

В прилож. 3 приведена информация о рекомендуемом программном обеспечении, включающем в себя расчет уровней ЭМП по изложенным в методических указаниях методикам для указанных технических средств.

Методика измерений основана на принципах, заложенных в расчетный прогноз, и ориентирована на использование существующих измерительных приборов, обеспечивающих достаточную точность контроля уровней ЭМП.

Расчет уровней ЭМП по рассчитанной ДН выполняется в три этапа: сначала рассчитывается распределение тока в проводниках антенны, затем - ДН и коэффициент направленного действия (КНД), на завершающем этапе по найденным ДН и КНД рассчитываются уровни ЭМП. Распределение тока в проводниках определяется так же, как и при расчете уровней ЭМП непосредственно по току антенны.

Расчет уровней ЭМП по паспортным ДН выполняется в один этап. При этом считается, что излучение (с заданной направленностью, определяемой паспортными ДН) происходит из точки, принимаемой за фазовый центр антенны.

При дальнейшем изложении, если нет специальных оговорок, единицы измерения всех величин даны в системе СИ.

• построение электродинамической модели антенны;

• расчет элементов матрицы системы линейных алгебраических уравнений (СЛАУ) - алгебраического аналога исходного интегрального уравнения;

• решение СЛАУ и определение коэффициентов разложения искомой функции распределения тока (токовая функция) по заданному базису.

Реальная конструкция представляется в виде системы электрически тонких прямолинейных цилиндрических проводников. Радиус проводников при этом не должен превышать 0,01, (здесь и далее  - длина волны). Проводники большего радиуса представляются в виде проволочных цилиндров. Сплошные металлические поверхности представляются в виде проволочных сеток. Проводники, оси которых являются гладкими кривыми, представляются в виде ломаных.

Вводится пространственный контур L, образованный совокупностью осей проводников. Определяется положительное направление обхода контура L (оно же положительное направление для тока), и вводится криволинейная координата l, отсчитываемая вдоль него.

Для определения кусочно-синусоидальных базисных функций каждый прямолинейный проводник разбивается на электрически короткие частично пересекающиеся отрезки - сегменты. Каждый k-сегмент определяется тремя точками: начальной , средней l_k, и конечной (в соответствии с выбранным положительным направлением). При этом начальная точка k-го сегмента (если он не первый на данном проводнике) совпадает со средней точкой (k-1)-го, конечная (если он не последний на данном проводнике) - со средней точкой (k+1)-го: , . Если k-й сегмент является первым (последним) на данном проводнике, то его начальная (конечная) точка совпадает с началом (концом) проводника.

Точкам, определяющим некоторый k-й сегмент, сопоставляются 3 радиус-вектора , , (начальная, средняя и конечная точка, соответственно), а также радиус-вектор точки коллокации - точки на поверхности проводника, ближайшей к точке .

Прямолинейные проводники разбиваются на сегменты равномерно. При этом длину сегмента следует выбирать из условия:

При увеличении длины сегмента относительно указанных пределов возрастает погрешность аппроксимации, при уменьшении - ухудшается обусловленность СЛАУ, в результате чего вычислительный алгоритм может оказаться неустойчивым.

Для описания разветвлений проводников вводятся дополнительные сегменты. При этом средняя точка дополнительного сегмента совпадает с крайними точками соединяющихся проводников, а начальная и конечная - со средними точками крайних (ближайших) сегментов на данных проводниках. При этом во избежание появления линейно зависимых уравнений СЛАУ необходимо соблюдение следующих правил:

• число компланарных проводников, соединяющихся в одной точке, должно быть не более 3 (вводятся 2 дополнительных сегмента);

• число некомпланарных проводников, соединяющихся в одной точке, должно быть не более 4 (вводятся 3 дополнительных сегмента).

При необходимости описания электрического соединения большего числа проводников, следует точки электрических контактов разнести в пространстве на электрически малое расстояние, что несущественно для электрических характеристик антенны.

При моделировании сплошной поверхности проволочной сеткой дополнительные сегменты в узлах сетки не вводятся.

Зазоры активных вибраторов (к которым подводятся питающие напряжения) также описываются сегментами. При этом средняя точка сегмента совпадает со средней точкой зазора, а начальная и конечная - со средними точками крайних (ближайших) сегментов на примыкающих к зазору проводниках (плечах вибратора).

Матрица СЛАУ (расширенная) содержит квадратную матрицу n  N (N - общее число сегментов в модели) с элементами K_ik (i, k = 1, 2, ... N) и N-мерный столбец свободных членов E_i (i = 1, 2, ... N). Здесь i - номер строки матрицы (номер уравнения СЛАУ, номер точки коллокации), k - номер столбца матрицы (номер сегмента).

Элемент квадратной матрицы K_ik численно равен взятой с обратным знаком тангенциальной составляющей электрического поля, создаваемого k-м сегментом с единичным током в средней точке i-го сегмента. Величина K_ik определяется как сумма двух составляющих:

где (2.2)

- составляющая, соответствующая излучению отрезка ;

- составляющая, соответствующая излучению отрезка .

Составляющие и рассчитываются по формуле:

 = 2/ - волновое число.

Свободные члены СЛАУ Е_i определяются следующим образом.

Если i-я точка коллокации соответствует сегменту, расположенному на проводнике, то Е_i = 0. Если i-я точка коллокации соответствует сегменту, расположенному в зазоре активного вибратора, то в качестве E_i берется нормированная величина входного напряжения. При этом, если антенна содержит один вибратор, то нормированное входное напряжение полагается равным единице. Если же антенна содержит два или более вибраторов (антенная решетка), для одного из вибраторов нормированное входное напряжение полагается равным единице, а остальные входные напряжения нормируются к фактической величине входного напряжения данного вибратора.

Решение СЛАУ рекомендуется выполнять методом оптимального исключения.

СЛАУ записывается следующим образом:

В результате решения СЛАУ определяются коэффициенты разложения искомой токовой функции I₁, I₂, ... I_N. Численно данные коэффициенты равны токам в средних точках соответствующих сегментов при выбранной нормировке входных напряжений (токов).

Для выбора способа расчета уровней ЭМП вводятся дополнительные критерии.

При R < R_гр уровень ЭМП необходимо рассчитывать непосредственно по току антенны, а при R > R_гp - по ДН, рассчитанной по току антенны или паспортным ДН, где:

где (2.5)

R - расстояние от геометрического центра антенны до точки наблюдения (в которой определяется уровень ЭМП);

D_max - максимальный размер антенны.

Если сведения об устройстве (конструкции) антенны отсутствуют (т. е. не представляется возможным построить электродинамическую модель и рассчитать ток антенны), но известны ее паспортные ДН, расчет уровней ЭМП выполняется по паспортным ДН. При этом, если R < R_гр полученные значения напряженности поля (электрического и магнитного) необходимо умножить на поправочный коэффициент р, график которого в зависимости от параметра приведен на рис. 1.

Влияние подстилающей поверхности не учитывается в следующих случаях:

• точка наблюдения расположена ниже уровня подстилающей поверхности (здесь имеются в виду поверхности ограниченных размеров, например, крыши зданий);

• высота центра антенны и высота точки наблюдения относительно подстилающей поверхности в 10 и более раз превышает расстояние между центром антенны и точкой наблюдения.

Для антенно-фидерных устройств ЧМ вещания и базовых станций сухопутной подвижной радиосвязи величина Р определяется по формуле:

 - погонное ослабление в фидере, дБ/м;

Для антенно-фидерных устройств телевидения диапазона УВЧ излучаемая мощность определяется также по формуле (2.7), но при этом р_ном определяется по формуле: Р_ном = 0,327Р_из + Р_зв, где P_из и Р_зв - номинальные мощности передатчиков изображения и звукового сопровождения, соответственно.

Для антенно-фидерных устройств телевидения диапазона ОВЧ расчет уровней ЭМП выполняется на двух частотах - на частоте несущей изображения и на частоте несущей звукового сопровождения (телевизионная станция рассматривается как два независимых передатчика). В обоих случаях излучаемая мощность определяется по формуле (2.7), при этом Р_ном для частоты несущей изображения определяется по формуле Р_ном = 0,327Р_из, а для частоты несущей звукового сопровождения величина Р_ном берется равной Р_зв.

2.3.2. Расчет уровней электромагнитного поля непосредственно по току антенны

При отсутствии влияющих металлоконструкций и подстилающей поверхности расчет уровней ЭМП выполняется следующим образом.

Вектор напряженности электрического поля в точке наблюдения с радиус-вектором определяется по формуле:

где (2.8)

- поле, создаваемое антенной в свободном пространстве;

, , - орты основной декартовой системы координат;

, , - коэффициенты, которые определяются так же, как и элементы матрицы СЛАУ K_ik, с той лишь разницей, что вместо точки коллокации берется точка наблюдения , а вместо орта , берутся орты , , при вычислении , , соответственно.

Декартовы составляющие вектора напряженности электрического поля определяются по формулам:

Среднее квадратичное (эффективное) значение напряженности электрического поля Е определяется по формуле:

Ренормировочный коэффициент q_p рассчитывается по формуле:

Значения входящей в (2.11) функции рассчитываются по формуле (2.8), где в качестве точки берется точка на поверхности проводника, ближайшая к точке на оси проводника с координатой l.

При необходимости определения плотности потока энергии сначала определяются декартовы составляющие вектора напряженности магнитного поля по формулам:

H_x = i (₀)^-1 (E_y/z - E_z/y), (2.12)

H_y = i (₀)^-1 (E_z/x - E_x/z), (2.13)

H_z = i (₀)^-1 (E_x/y - E_y/x) (2.14)

Частные производные по координатам в формулах (2.12)-(2.14) находятся численно на основе конечно-разностной аппроксимации. При этом конечные приращения по координатам должны быть значительно меньше длины волны.

Плотность потока энергии П, мкВт/см² определяется по формуле:

(2.15)

При наличии влияющих металлоконструкций и (или) подстилающей поверхности расчет уровней ЭМП отличается только в части определения вектора напряженности электрического поля.

При наличии только влияющих металлоконструкций вектор напряженности электрического поля в точке наблюдения определяется по формуле:

Поле рассчитывается по току в проводниках металлоконструкций аналогично полю , создаваемому антенной в свободном пространстве. Ток в проводниках металлоконструкций рассчитывается аналогично тому, как рассчитывается ток антенны (с представлением металлоконструкций в виде системы тонких проводников, разбиением их на короткие сегменты и т. д., - см. п. 2.2), с той лишь разницей, что теперь иначе определяются свободные члены Е_i СЛАУ (2.4). В данном случае в качестве каждого i-го свободного члена берется проекция вектора напряженности электрического поля антенны на положительное направление проводника металлоконструкции в i-й точке коллокации. При этом поле рассчитывается по формуле (2.8), где в качестве точки берется i-я точка коллокации (на проводнике металлоконструкции).

При наличии только подстилающей поверхности вектор напряженности электрического поля в точке наблюдения определяется по формуле:

где (2.17)

- поле, создаваемое антенной в присутствии подстилающей поверхности;

- поле, создаваемое антенной в свободном пространстве (рассчитывается по формуле (2.8));

- поле, возникающее из-за наличия подстилающей поверхности (поле, рассеянное подстилающей поверхностью).

Поле определяется по формуле:

 - круговая частота, рад/с;

₀ = 8,854  10^-12 Ф/м - электрическая постоянная;

- поляризационный орт для k-го сегмента;

- множитель, учитывающий направленность k-го сегмента;

- орт, указывающий направление из средней точки зеркального изображения k-го сегмента относительно плоскости подстилающей поверхности в точку наблюдения;

, , - радиус-векторы соответственно начала, средней точки и конца зеркального изображения k-го сегмента относительно плоскости подстилающей поверхности (при замене некоторой точки ее зеркальным изображением абсцисса и ордината точки сохраняются, аппликата z заменяется на аппликату z' = 2z_П - z, где z_П - аппликата подстилающей поверхности);

Г_k - коэффициент отражения Френеля от подстилающей поверхности для k-го сегмента.

Для антенн вертикальной поляризации в качестве поляризационного орта берется единичный вектор, перпендикулярный вектору и лежащий в вертикальной плоскости таким образом, что его аппликата всегда отрицательна. Для антенн горизонтальной поляризации в качестве поляризационного орта берется единичный вектор, перпендикулярный вектору и лежащий в горизонтальной плоскости таким образом, что его направление соответствует обходу начала координат против часовой стрелки.

Для антенн вертикальной поляризации коэффициент отражения Г_k определяется по формулам:

(2.19)

где (2.20)

,  - соответственно магнитная и диэлектрическая относительные проницаемости среды под подстилающей поверхностью;

₀ = 1,25710^-6 Г/м - магнитная постоянная;

 - удельная проводимость среды под подстилающей поверхностью;

Для антенн горизонтальной поляризации коэффициент отражения Г_k определяется по формуле:

При наличии как влияющих металлоконструкций, так и подстилающей поверхности вектор напряженности электрического поля в точке наблюдения определяется по формуле:

Поле определяется в основном аналогично тому, как определяется поле (от тока металлоконструкций при отсутствии подстилающей поверхности). Разница состоит в том, что теперь учитывается влияние подстилающей поверхности как при расчете поля, создаваемого током металлоконструкций, так и при определении значений поля антенны в точках коллокации на проводниках металлоконструкций. Влияние подстилающей поверхности учитывается так же, как при расчете поля - по формулам (2.17)-(2.21).

При отсутствии влияющих металлоконструкций и подстилающей поверхности расчет уровней ЭМП выполняется следующим образом.

Сначала по предварительно найденному току антенны рассчитывается ненормированная ДН как комплекснозначная функция обеих угловых сферических координат. Затем по ней определяются нормированные ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях, после чего рассчитываются уровни ЭМП.

Ненормированная ДН определяется по формуле:

,  - угловые сферические координаты (угол, отсчитываемый от вертикали, и азимут, соответственно) в сферической системе, начало которой совмещено с геометрическим центром антенны;

Ненормированная ДН в горизонтальной плоскости f_г() определяется путем расчетов по формуле (2.23) при  = /2. Ненормированная ДН в вертикальной плоскости f_в() определяется путем расчетов по формуле (2.23) при азимуте, соответствующем максимуму ДН f_г().

Нормировка ДН осуществляется путем деления значений ненормированных ДН на максимум ДН f_г().

Вектор напряженности электрического поля определяется по формуле:

Углы  и  в формуле (2.24) соответствуют направлению из геометрического центра антенны в точку наблюдения.

КНД рассчитывается по формуле:

(2.25)

Среднее квадратичное (эффективное) значение напряженности электрического поля Е определяется по формуле:

Плотность потока энергии (ППЭ) П определяется по формуле:

При наличии только влияющих металлоконструкций вектор напряженности электрического поля рассчитывается по формуле (2.16), где определяется по формуле (2.24), а определяется так же, как и в п. 2.3.2 - по току в проводниках металлоконструкций с той лишь разницей, что при расчете данного тока поле в точках коллокации (на проводниках металлоконструкций) определяется по формуле (2.24) (с последующим определением проекции вектора на положительное направление проводника металлоконструкции).

При наличии только подстилающей поверхности вектор напряженности электрического поля рассчитывается по формуле (2.17), где определяется по формуле (2.24), а - по формуле:

где (2.28)

- поляризационный орт, определяемый так же, как и в формуле (2.24), но для зеркального изображения антенны относительно подстилающей поверхности;

_(з), _(з) - угловые сферические координаты точки наблюдения для зеркального изображения антенны (в сферической системе, начало которой совмещено с геометрическим центром зеркального изображения);

Коэффициент отражения антенн вертикальной и горизонтальной поляризации определяется соответственно по формулам:

При наличии как влияющих металлоконструкций, так и подстилающей поверхности вектор напряженности электрического поля определяется по формуле (2.22), где:

1) определяется аналогично тому, как это делается в случае наличия только подстилающей поверхности - по формуле (2.17), где определяется по формуле (2.24), а - по формуле (2.28);

2) определяется аналогично тому, как определяется эта величина в п. 2.3.2 - по току в проводниках металлоконструкций с той лишь разницей, что поле в точках коллокации на проводниках металлоконструкций определяется (с последующим определением проекции вектора на положительное направление проводника металлоконструкции) с учетом подстилающей поверхности так же, как это делается при определении .

Расчет уровней ЭМП выполняется в основном так же, как в п. 2.3.3. Разница состоит в следующем:

1) вместо ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях, рассчитанных по току антенны, используются нормированные амплитудные паспортные ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях - и , соответственно; если паспортные ДН не нормированы и даны в относительных единицах («в разах»), их нормировка выполняется аналогично тому, как это делается в пп. 2.3.3; если паспортные ДН даны в дБ (ДН вертикальной и горизонтальной плоскостях - и , соответственно), то ДН и определяются по формулам:

где (2.30)

- максимальное значение ДН ;

2) сферические координаты точки наблюдения (углы , , расстояние R) определяются не относительно геометрического центра антенны (как в п. 2.3.3), а относительно точки, принимаемой за фазовый центр антенны (т. е. сферические координаты определяются в сферической системе, начало которой совмещено с указанной точкой); аналогичным образом определяются сферические координаты для зеркального изображения антенны - в сферической системе, начало которой совмещено с зеркальным изображением точки, принимаемой за фазовый центр антенны;

3) КНД также определяется по паспортным данным:

• если задан КНД (D) в относительных единицах, то в расчетах непосредственно используется заданное значение;

• если задан КНД в дБ (D^(дБ)), то в расчетах используется КНД в относительных единицах, определяемый по формуле (формула пересчета из дБ в относительные единицы);

• если задан коэффициент усиления (КУ) относительно изотропного излучателя, то КНД принимается равным КУ (при необходимости с последующим пересчетом из дБ в относительные единицы по вышеуказанной формуле);

• если задан КУ относительно полуволнового вибратора в относительных единицах, то используемое в расчетах значение КНД определяется как произведение заданного значения КУ и коэффициента 1,64;

• если задан КУ относительно полуволнового вибратора в дБ, то сначала определяется КНД в дБ как величина, на 2,15 дБ превышающая КУ, а затем выполняется пересчет КНД из дБ в относительные единицы по вышеуказанной формуле.

Ниже приводятся данные для определения положения точки, принимаемой за фазовый центр, для основных типов антенн.

В качестве точки, принимаемой за фазовый центр коллинеарной антенны, берется точка, лежащая на вертикальной оси антенны на одинаковом удалении от нижнего и верхнего ее концов.

Положение точки, принимаемой за фазовый центр панельной антенны, определяется по рис. 3. Положение точки, принимаемой за фазовый центр антенны типа Уда-Яги («волновой канал»), определяется по рис. 4. На этих рисунках F_H - ширина ДН (главного лепестка) по уровню -3 дБ (уровень 0,707 для нормированной ДН в относительных единицах) в Н-плоскости. Ширина ДН определяется в градусах. В качестве Н-плоскости берется горизонтальная плоскость для антенн вертикальной поляризации и вертикальная плоскость для антенн горизонтальной поляризации.

Точка, принимаемая за фазовый центр логопериодической антенны, находится на ее продольной оси. Положение данной точки определяется смещением h по направлению максимального излучения, так же как и для антенны Уда-Яги, - см. рис. 4. Величина h рассчитывается по формуле:

Следует отметить, что при расчете уровней ЭМП без учета влияния металлоконструкций и подстилающей поверхности находить положение точки, принимаемой за фазовый центр не требуется. В этом случае, как и в п. 2.3.3 положение антенны можно характеризовать положением ее геометрического центра.

Расчет уровней ЭМП выполняется в основном так же, как в п. 2.3.3. Разница состоит в том, что иначе определяется ненормированная ДН как функция обеих угловых сферических координат f(,), которая в п. 2.3.3 рассчитывается по формуле (2.23).

В данном случае ДН f(,) определяются следующим образом.

Каждый k-й излучатель характеризуется следующими параметрами:

• координатами точки, принимаемой за фазовый центр, x_k, y_k, z_k (соответственно абсцисса, ордината и аппликата в базовой декартовой системе координат);

• ориентационным азимутом _k - углом поворота излучателя по азимуту относительно нулевого азимута в базовой системе (направление нулевого азимута указывается осью абсцисс);

• паспортными ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях - и , соответственно; ДН должны быть определены в относительных единицах и нормированы - так же, как в п. 2.3.4;

• комплексной амплитудой нормированного входного напряжения U_k; нормированные входные напряжения излучателей определяются следующим образом: для одного из излучателей нормированное входное напряжение полагается равным единице, а остальные входные напряжения нормируются к фактической величине входного напряжения данного излучателя.

ДН f(,) рассчитывается по формуле:

(2.32)

Далее расчет ненормированных ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях, нормировка ДН и расчет уровней ЭМП выполняются в полном соответствии с п. 2.3.3.

Следует отметить, что при использовании формулы (2.32) необходимо выполнение следующих условий:

• все излучатели, образующие антенную решетку, должны представлять собой антенны одного типа поляризации (либо вертикальной, либо горизонтальной);

• при построении антенной решетки излучатели могут поворачиваться только по азимуту (вокруг вертикальной оси).