Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов

Черт. 8. Расстояния между хомутами и отогнутыми стержнями

Длина c_o проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента определяется из минимума выражения Q_b + Q_sw + Q_s,inc, где в значение Q_b вместо с подставляется c_o; полученное значение с_о принимается не более 2h_o и не более значения с, а также не менее h_o, если с > h_о.

Для элементов с поперечной арматурой в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента и имеющих постоянный шаг в пределах рассматриваемого наклонного сечения, значение с_о соответствует минимуму усилия Q_b + Q_sw и определяется по формуле

c_o = , (40)

где q_sw — усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле

q_sw = . (41)

Для таких элементов поперечное усилие Q_sw определяется по формуле

Q_sw = q_sw c_o . (42)

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, следует соблюдать условие

q_sw  . (43)

Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требованиям пп. 5.12-5.17.

3.25 (3.32). Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Q  , (44)

где правая часть условия (44) принимается не более 2,5R_btbh_o и не менее 0,6 (1 + _n) R_bt bh_o .

Коэффициент _n определяется согласно п. 3.24.

М  М_s + M_sw + M_s,inc . (45)

Черт. 9. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси
железобетонного элемента, при расчете его по прочности
на действие изгибающего момента

Моменты М_s, М_sw и М_s,inc определяются соответственно как сумма моментов относительно той же оси от усилий в продольной арматуре в хомутах и отогнутых стержнях, пересекающих растянутую зону наклонного сечения, и вычисляются по формулам:

M_s = R_s A_s z_s ; (46)

M_sw =  R_sw A_sw z_sw ; (47)

M_s,inc =  R_s,inc A_s,inc z_s,inc , (48)

где z_s, z_sw и z_s,inc - расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры, хомутов и отогнутых стержней до указанной выше оси.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетона сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения на продольную ось элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в приопорных участках и местах резкого изменения размеров элементов (подрезки, узлы и т.д.), а также в местах обрыва или отгиба продольной арматуры.

Для конструкций из ячеистых бетонов усилия в продольной арматуре за наклонной трещиной должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент М_sw, воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле

М_sw = q_sw , (49)

где q_sw - усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле (41);

c - длина проекции опасного наклонною сечения на продольную ось элемента.

3.27. Концы продольной арматуры железобетонных элементов должны быть заанкерены (см. п. 3.35 СНиП 2.03.01-84). Анкеровка продольной арматуры железобетонных конструкций из ячеистых бетонов определяется расчетом.

Значение расчетного усилия N_an, воспринимаемого анкерными поперечными стержнями, приваренными к продольным стержням ненапрягаемой арматуры в однородных элементах, вычисляется по формуле

N_an = , (50)

где n_a - число анкерных поперечных стержней, принимаемое с учетом п. 5.10;

d_a - диаметр анкерных поперечных стержней, см;

m_b - коэффициент, учитывающий вид бетона; принимается: для автоклавных - 1; для неавтоклавных - 0,9;

m_sp - коэффициент, учитывающий вид арматуры; принимается: для гладкой арматуры - 2; для арматуры периодического профиля - 2,5;

_s9 - коэффициент, учитывающий вид антикоррозионной обмазки по табл. 14;

a_t - расстояние от оси опоры до первой наклонной трещины, определяемое согласно п. 3.28;

u - периметр продольного стержня;

n_p - число анкеруемых продольных стержней в поперечном сечении элемента.

П р и м е ч а н и я: 1. Число расчетных анкерных поперечных стержней, расположенных в одной плоскости, должно быть не более четырех, а расстояние между анкерными стержнями в свету не менее 50 мм.

2. В конструкциях балочного типа, армированных вертикальными каркасами (когда поперечные анкерные стержни расположены вертикально), величину расчетного усилия, воспринимаемого анкерами, определяют по формуле (50) настоящего Пособия и умножают его на коэффициент 0,6.

3. Усилие, воспринимаемое горизонтально расположенными анкерами, при условия соблюдения требований примеч. 1 принимают пропорционально их числу в том случае, если расстояние от начала наклонной трещины до оси близлежащего анкера не менее 100 мм. Если расстояние будет меньше 100 мм, но не менее 50 мм, усилие, воспринимаемое ближайшим к наклонной трещине анкером, умножают на коэффициент 0,6.

4. Усилия, воспринимаемый анкерами, приваренными к стержням, расположенным у боковой грани на расстоянии защитного слоя от нее, определяются по формуле (50) с введением коэффициента 0,5.

3.28. Начало наиболее опасного наклонного сечения принимают на расстоянии а, от оси опоры (см. черт. 9) и вычисляют по формуле

a_t = , (51)

где M_pl - момент появления трещин, определяемый с учетом сжатой и растянутой арматуры для опорного сечения по формуле (62);

Q - расчетная поперечная сила, определяемая в сечении на расстоянии a_t от опоры. Допускается принимать максимальное значение величины Q, соответствующее опорному сечению.

Конец наиболее опасного (по изгибающему моменту) наклонного сечения определяется проекцией длины этого сечения на продольную ось элемента (величиной c_m), которую находят из уравнения

Q =  R_sw A_sw =  R_sw A_s,inc sin  . (52)

При поперечных стержнях, равномерно распределенных вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента с определяют по формуле

c_m = , (53)

где q_sw - определяют по формуле (41).

При равномерно распределенной нагрузке конец наиболее опасного наклонного сечения должен располагаться не далее 1/4 пролета от оси опоры (т.е. а_t + с_m  l) с тем, чтобы момент внешних сил М в формуле (45) не превышал максимального изгибающего момента .

При сосредоточенной нагрузке конец наиболее опасного наклонного сечения должен располагаться так, чтобы момент внешних сил в формуле (45) не превышал максимального изгибающего момента для данного элемента.

При отсутствии поперечной арматуры, устанавливаемой по расчету, момент внешних сил принимают равным максимальному изгибающему моменту.

N = a_t b R_bt , (54)

где b - ширина площади сопряжения двух слоев бетона в сечении элемента, в котором определяют прочность на сдвиг;

R_bt - расчетное сопротивление ячеистого бетона на растяжение, принимаемое по табл. 7 (в зависимости от его класса по прочности на сжатие, но не более 0,15 МПа (1,5 кгс/см²) .