СНип рк 01-02-2009 Водоснабжение
жүктеу/скачать 2.26 Mb.
|
- Бұл бет үшін навигация:
- Стабилизационная обработка воды, обработка ингибиторами
- Рисунок П6.1 - Номограмма для определения рН насыщения воды карбонатом кальция (pH
- Рисунок П6.2 - Номограмма для определения концентрации свободной двуокиси углерода
- Рисунок П6.3 – Номограмма для определения коэффициента
- Рисунок П6.4 - Номограмма для определения коэффициента
- Приложение 7
- Приложение 8
- Реагентная декарбонизация воды и известково-содовое умягчение
| 9.38.
П5.13 Конструкция дозаторов должна обеспечивать гидравлическое перемешивание пульпы при постоянном уровне ее в дозаторе. П5.14 Вместимость баков с мешалкой для приготовления раствора перманганата калия следует определять исходя из концентрации раствора реагента 0,5-2 % (по товарному продукту), при этом время полного растворения реагента следует принимать равным 4-6 ч при температуре воды 20 °С и 2-3 ч при температуре воды 40 °С. П5.15 Количество растворных или растворно-расходных баков для перманганата калия должно быть не менее двух (один резервный). Для дозирования раствора перманганата калия следует принимать дозаторы, предназначенные для работы на отстоенных растворах. Приложение 6 (информационное) Стабилизационная обработка воды, обработка ингибиторами для устранения коррозии стальных и чугунных труб П6.1 При отсутствии данных технологических анализов стабильность воды допускается определять по индексу насыщения карбонатом кальция J: J = pH0-pHS, (П6.1) где рН0 - водородный показатель, измеренный с помощью рН - метра; pHS - водородный показатель в условиях насыщения воды карбонатом кальция, определяемый по номограмме (см. Рисунок П6.1), исходя из значений содержания кальция ССа, общего солесодержания Р, щелочности Щ и температуры воды t. 
Рисунок П6.1 - Номограмма для определения рН насыщения воды карбонатом кальция (pHS) ПРИМЕР Дано: ССа = 100 мг/л; Щ = 2 мг-экв/л; Р = 3 г/л; t = 40°С. Ответ: pHS = 7,47 П6.2 Для защиты металлических труб от коррозии и образования бугристых коррозионных отложений стабилизационную обработку воды следует предусматривать при индексе насыщения менее 0,3 более трех месяцев в году. При определении необходимости стабилизационной обработки воды надлежит учитывать изменение ее качества в результате предшествующей обработки (коагулирования, умягчения, аэрации и т. п.). П6.3 Для вод, подвергаемых обработке минеральными коагулянтами (сернокислым алюминием, хлорным железом и т. п.), при подсчете индекса насыщения следует учитывать снижение рН и щелочности воды вследствие добавления в нее коагулянта. Щелочность воды после коагулирования Щк, мг-экв/л, следует определять по формуле: Щк = Щк – Дк/ек, (П6.2) где Що - щелочность исходной воды (до коагулирования), мг-экв/л; Дк - доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л; ек - эквивалентная масса безводного вещества коагулянта, мг/мг-экв, принимаемая согласно 9.19. Количество свободной двуокиси углерода в воде после коагулирования следует определять по номограмме (см. Рисунок П6.2) при известной величине рН коагулированной воды, а при неизвестном рН по формуле: (СО2)св = (СО2)0 + 44Дк/ек, (П6.3) где (СО2)0 - концентрация двуокиси углерода в исходной воде до коагулирования, мг/л. При известном значении (СО2)св по номограмме (см. Рисунок П6.2) определяется величина рН воды после обработки коагулянтом. 
Рисунок П6.2 - Номограмма для определения концентрации свободной двуокиси углерода в природной воде (или рН) ПРИМЕР Дано: рН = 7, Р = 1 г/л; Щ = 1 мг-экв/л; t =80°С. Ответ: (СО2)св = 9,1 мг/л П6.4 При положительном индексе насыщения для предупреждения зарастания труб карбонатом кальция воду следует обрабатывать кислотой (серной или соляной), гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия. Дозу кислоты Дкис, мг/л, (в расчете на товарный продукт) следует определять по формуле: Дкис = 100αкис Щекис/Скис, (П6.4) где αкис - коэффициент, определяемый по номограмме (см. Рисунок П6.3);
екис - эквивалентная масса кислоты, мг/мг-экв (для серной кислоты - 49, для соляной кислоты - 36,5); Cкис - содержание активной части в товарной кислоте, %.
где Ди - доза извести, мг/л, в расчете на СаО; βu - коэффициент, определяемый по номограмме (см. Рисунок П6.4) в зависимости от рН воды (до стабилизационной обработки) и индекса насыщения J; Кt - коэффициент, зависящий от температуры воды: при t = 20°С – Кt = 1, при t = 50°С - Кt = 1,3; Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, мг-экв/л.
Рисунок П6.4 - Номограмма для определения коэффициента βu при расчете дозы щелочи Дозу соды в расчете на Na2CO3, мг/л, надлежит принимать в 3-3,5 раза больше дозы извести в расчете на СаО, мг/л. Если по формуле (П6.5) доза извести Ди/28, мг-экв/л, получается больше величины dщ, мг-экв/л, определяемой по формуле: dщ = 0,7 [(CO2)/22 + Щ], (П6.6) то в воду кроме извести в количестве dщ, мг-экв/л, следует вводить также соду, дозу которой Дс, мг/л, надлежит определять по формуле: Дс = (Ди/28 - dщ) 100, (П6.7) Следует предусматривать возможность одновременно с введением щелочных реагентов дозировать гексаметафосфат или триполифосфат натрия дозой 0,5-1,5 мг/л (в расчете на Р2О5) для повышения степени равномерности распределения защитной карбонатной пленки по длине трубопроводов. При проектировании систем обработки воды гексаметафосфатом натрия или триполифосфатом натрия (без щелочных реагентов) для борьбы с коррозией стальных и чугунных труб производственных водопроводов следует предусматривать дозы этих реагентов 5-10 мг/л (в расчете на Р2О5). Для питьевых водопроводов дозы указанных реагентов не должны превышать 2,5 мг/л в расчете на Р2О5. В случаях обработки воды гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия без щелочных реагентов при вводе в эксплуатацию участков новых трубопроводов для снижения интенсивности коррозии следует предусматривать заполнение их на 2-3 сут раствором гексаметафосфата или триполифосфата натрия концентрацией 100 мг/л (в расчете на Р2О5) с последующим сбросом этого раствора и промывкой трубопроводов водой с дозами указанных реагентов (в расчете на Р2О5): 5-10 мг/л - для производственных водопроводов и 2,5 мг/л - для питьевых водопроводов. П6.6 Приготовление растворов гексаметафосфата и триполифосфата натрия для обработки воды должно производиться в растворорасходных баках с антикоррозионной защитой. Концентрацию растворов надлежит принимать от 0,5 до 3% в расчете на товарные продукты, при этом продолжительность растворения с применением механических мешалок или сжатого воздуха - 4 ч при температуре воды 20°С и 2 ч при температуре 50°С. П6.7 При стабилизационной обработке воды следует предусматривать возможность введения щелочных реагентов в смеситель, перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду должна быть обеспечена высокая степень счистки щелочных реагентов и их растворов Приготовление известкового молока и раствора соды и их дозирование следует предусматривать согласно 9.34 - 9.39. Введение щелочных реагентов перед смесителями и фильтрами допускается производить в тех случаях, когда это не ухудшает эффекта очистки воды (в частности, снижения цветности) П6.8 Для формирования защитной пленки карбоната кальция на внутренней поверхности трубопровода в первый период его эксплуатации надлежит предусматривать возможность увеличения доз щелочных реагентов по сравнению с определяемыми по формулам (П6.6) и (П6.7) в два раза, а в дальнейшем длительно на 10 - 20% больше определяемой по тем же формулам. П6.9 Уточнение доз щелочных реагентов, а также продолжительности периода формирования защитной карбонатной пленки производится в процессе эксплуатации трубопровода на основе проведения технологических и химических анализов воды, а также наблюдений за индикаторами коррозии. Этими наблюдениями определяется также целесообразность поддержания небольшого пересыщения воды карбонатом кальция после начального периода формирования защитной карбонатной пленки на стенках труб. П6.10 При формировании защитной карбонатной пленки в трубопроводах систем питьевого водоснабжения значение рН обработанной щелочными реагентами воды не должно превышать величины, допускаемой СТ РК ГОСТ Р 51232. П6.11 Проектирование стабилизационной обработки маломинерализованных вод с содержанием кальция менее 20 - 30 мг/л и щелочностью 1-1,5 мг-экв/л следует производить только на основе предпроектных технологических изысканий. При необходимости повышения концентраций в воде кальция Са2+ и гидрокарбонатов (НСО3) следует предусматривать совместную обработку воды двуокисью углерода (СО2) и известью. Приложение 7 (информационное) Фторирование воды П7.1 В качестве реагентов для фторирования воды следует применять кремнефтористый натрий, фтористый натрий, кремнефтористый аммоний, кремнефтористоводородную кислоту. ПРИМЕЧАНИЕ При обосновании допускается по согласованию с Уполномоченным органом санитарному и эпидемиологическому надзору РК применение других фторсодержащих реагентов. П7.2 Дозу реагентов Дф, г/м3 надлежит определять по формуле: Дф = 104 (mфаф - Ф)КфСф, (П7.1) где mф - коэффициент, зависящий от места ввода реагента в обрабатываемую воду, принимаемый при вводе в чистую воду - 1, при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды - 1,1; аф - необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в зависимости от климатического района расположения населенного пункта, устанавливаемое органами санитарно-эпидемиологической службы, г/м3; Ф - содержание фтора в исходной воде, г/м3. Кф - содержание фтора в чистом реагенте, %, принимаемое для натрия кремнефтористого - 61, для натрия фтористого - 45, для аммония кремнефтористого - 64, для кислоты кремнефтористоводородной - 79; Сф - содержание чистого реагента в товарном продукте, %. П7.3 Ввод фторсодержащих реагентов надлежит предусматривать, как правило, в чистую воду перед ее обеззараживанием. Допускается введение фторсодержащих реагентов перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды. П7.4 При использовании кремнефтористого натрия следует принимать технологические схемы с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках или насыщенного раствора реагента в сатураторах одинарного насыщения. При применении фтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует принимать технологические схемы с приготовлением, ненасыщенного раствора в расходных баках. Для порошкообразных реагентов допускается применение схем с сухим дозированием реагентов. П7.5 Производительность сатуратора qc, л/ч (по насыщенному раствору реагента), следует определять по формуле: qc = Дф q/ncРф, (П7.2) где qc - расход обрабатываемой воды, м3/ч; nс - количество сатураторов; Рф - растворимость кремнефтористого натрия, г/л, составляющая при температуре 0°С - 4,3; 20°С - 7,3; 40°С - 10,3. При определении объема сатураторов время пребывания в них раствора следует принимать не менее 5 ч, скорость восходящего потока воды в сатураторе - не более 0,1 м/с. П7.6 Концентрацию раствора реагента при приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках следует принимать: для кремнефтористого натрия - 0,25% при температуре раствора 0°С и до 0,5% при 25°С; фтористого натрия - 2,5% при 0°С; кремнефтористого аммония - 7% при 0°С; кремнефтористоводородной кислоты - 5% при 0°С. Перемешивание раствора следует производить с помощью механических мешалок или воздуха. Интенсивность подачи воздуха надлежит принимать 8-10 л/(с·м2). П7.7 Растворы фторсодержащих реагентов должны быть перед использованием отстоены в течение 2 ч. П7.8 При применении схемы с использованием дозаторов сухого реагента необходимо предусматривать специальную камеру для смешения с водой и растворения отдозированного реагента. Перемешивание раствора в камере следует предусматривать с помощью гидравлических или механических устройств. При этом концентрацию раствора в камере рекомендуется принимать до 25% растворимости реагента при данной температуре, а минимальное время пребывания раствора в камере 7 мин. П7.9 При применении в качестве реагента кремнефтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует предусматривать мероприятия против коррозии баков, трубопроводов и дозаторов. П7.10 Фторсодержащие реагенты следует хранить на складе в заводской таре. Кремнефтористоводородную кислоту следует хранить в баках с выполнением мероприятий, предотвращающих ее замерзание. П7.11 Помещение фтораторной установки и склада фторсодержащих реагентов должно быть изолировано от других производственных помещений. Места возможного выделения пыли должны быть оборудованы местными отсосами воздуха, а растаривание кремнефтористого натрия и фтористого натрия должно производиться под защитой шкафного укрытия. П7.12 При применении фторсодержащих реагентов, учитывая их токсичность, необходимо предусматривать общие и индивидуальные мероприятия по защите обслуживающего персонала. Приложение 8 (информационное) Умягчение воды П8.1 Количество воды, подлежащей умягчению, qy, выраженное в процентах от общего количества воды следует определять по формуле: qy = 100(Жо.исх - Жос)/(Жо.исх - Жу), (П8.1)
Жос - общая жесткость воды, подаваемой в сеть, мг-экв/л; Жу - жесткость умягченной воды, мг-экв/л. Реагентная декарбонизация воды и известково-содовое умягчение П8.2 В составе установок для реагентной декарбонизации воды и известково-содового умягчения следует предусматривать реагентное хозяйство, смесители, осветлители со взвешенным осадком, фильтры и устройства для стабилизационной обработки воды. В отдельных случаях (см. Пункт П8.8) вместо осветлителей со взвешенным осадком могут применяться вихревые реакторы. П8.3 При декарбонизации остаточная жесткость умягченной воды может быть получена на 0,4-0,8 мг-экв/л больше некарбонатной жесткости, а щелочность 0,8-1,2 мг-экв/л; при известково-содовом умягчении - остаточная жесткость 0,5-1 мг-экв/л и щелочность 0,8-1,2 мг-экв/л Нижние пределы могут быть получены при подогреве воды до 35-40°С. П8.4 При декарбонизации и известково-содовом умягчении волы известь надлежит применять в виде известкового молока. При суточном расходе извести менее 0,25 т (в расчете на CaO) известь допускается вводить в умягчаемую воду в виде насыщенного известкового раствора, получаемого в сатураторах. П8.5 Дозы извести Ди мг/л, для декарбонизации воды, считая по CaO, надлежит определять по формулам: - при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20>Жк: Ди = 28[(СО2)/22 + Жк + Дк/ек + 0,3], (П8 2) - при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20<Жк: Ди = 28[(СО2)/22 + 2Жк - (Са2+)/20 + Дк/ек + 0,5] (П8.3) где, (CO2) - концентрация в воде свободной двуокиси углерода, мг/л; (Са2+) - содержание в воде кальция, мг/л; Дк - доза коагулянта FeCL3 или FeSO4 (в расчете на безводные продукты), мг/л; ек - эквивалентная масса активного вещества коагулянта, мг/мг-экв (для FeCl3 - 54, для FeSO4 - 76) П8.6 Дозы извести и соды при известково-содовом умягчении воды следует определять по формулам: доза извести Ди, мг/л, в расчете на СаО: Ди = 28[(СО2)/22 + Жк - (Ng2 + )/12 + Дк/ек + 0,5], (П8.4) доза соды Дс, мг/л, в расчете на Na2CO3, Ди = 53 (Жн.к + Дк/ек + 1), (П8.5) где (Mg2+) - содержание в воде магния, мг/л; Жн.к - некарбонатная жесткость воды, мг-экв/л. П8.7 В качестве коагулянтов при умягчении воды известью или известью и содой следует применять хлорное железо или железный купорос. Дозы коагулянта в расчете на безводные продукты FeCl3 или FeSO4 надлежит принимать 25-35 мг/л с последующим уточнением в процессе эксплуатации водоумягчительной установки. П8.8 При обосновании допускается производить декарбонизацию или известково-содовое умягчение воды в вихревых реакторах с получением крупки карбоната кальция и ее обжигом в целях утилизации в качестве извести-реагента. Умягчение воды в вихревых реакторах следует принимать при соотношении (Са2+)/20мг/л>Жк, содержании магния в исходной воде не более 15 мг/л и перманганатной окисляемости не более 10 мг О/л. Окончательное осветление воды после вихревых реакторов следует производить на фильтрах. П8.9 Для расчета вихревых реакторов следует принимать: скорость входа в реактор 0,8-1 м/с; угол конусности 15-20°; скорость восходящего движения воды на уровне водоотводящих устройств 4-6 мм/с. В качестве контактной массы для загрузки вихревых реакторов следует применять молотый известняк, размолотую крупку карбоната кальция, образовавшуюся в вихревых реакторах, или мраморную крошку. Крупность зерен контактной массы должна быть 0,2-0,3 мм, количество ее - 10 кг на 1 м3 объема вихревого реактора. Контактную массу надлежит догружать при каждом выпуске крупки из вихревого реактора. Известь следует вводить в нижнюю часть реактора в виде известкового раствора или молока. При обработке воды в вихревых реакторах коагулянт добавлять не следует. ПРИМЕЧАНИЕ При (Сa2+)/20<Жк декарбонизацию воды следует производить в осветителях с доосветлением воды на фильтрах П8.10 Для выделения взвеси, образующейся при умягчении воды известью, а также известью и содой, следует применять осветлители со взвешенным осадком (специальной конструкции). Скорость движения воды в слое взвешенного осадка следует принимать 1,3-1,6 мм/с, вода после осветлителя должна содержать взвешенных веществ не более 15 мг/л. П8.11 Фильтры для осветления воды, прошедшей через вихревые реакторы или осветлители, следует загружать песком или дробленым антрацитом с крупностью зерен 0,5-1,25 мм и коэффициентом неоднородности 2-2,2. Высота слоя загрузки 0,8-1 м, скорость фильтрования - до 6 м/ч. Допускается применение двухслойных фильтров. Фильтры надлежит оборудовать устройствами для верхней промывки. жүктеу/скачать 2.26 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|
