Строительные нормы и правила
жүктеу/скачать 3.72 Mb.
|
|
0,95 3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости 60 0,8 4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при 1,0 0,95 5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали 0,9 6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий: а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость 0,95 б) растянутые в сварных конструкциях 0,95 в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см ), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность 1,05 7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см ), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность 1,1 8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см ) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность: а) сплошных балок и колонн 1,1 б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий 1,05 9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных или неравнополочных (прикрепляемых большей полкой) уголков: а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка: раскосы по рис.9*, а 0,9 распорки по рис.9*, б, в 0,9 раскосы по рис.9*, в, г, д 0,8 б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз.9, внастоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения 0,75 в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис.9*, е 0,7 10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз.9 настоящей таблицы, раскосов по рис.9*, б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков 0,75 11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см ), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм: а) до 40 1,2 б) свыше 40 до 60 1,15 в) свыше 60 до 80 1,1 Примечания: 1. Коэффициенты условий работы 1 при расчете одновременно учитывать не следует. 2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, а; 3 и 6, в, при расчете следует учитывать одновременно.
3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, а также в поз.5 и 6, б(кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует. 4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать =1.
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой , кроме указанных в п.5.2, следует выполнять по формуле
. (5) Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение в формуле (6) должно приниматься по прил.4* настоящих норм.
5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле
. (6) 5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой , следует выполнять по формуле . (7) Значения следует определять по формулам:
при 0 2,5
; (8) при 2,5 4,5
; (9) при 4,5
. (10) Численные значения приведены в табл.72.
5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п.5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка и расчетную длину следует принимать согласно пп.6.1-6.7.
При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п.15.10* настоящих норм.
5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при 3 , где и - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно и (рис.1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп.5.6 и 5.8*. Рис.1. П-образные сечения элементов а- открытое; б, в- укрепленные планками или решеткой При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле , (11) где - коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п.5.3;
- коэффициент, определяемый по формуле , (12) где ; ;
- относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.
Здесь ; ;
- секториальный момент инерции сечения; и - соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.
Для сечения, приведенного на рис.1, а, значения , и должны определяться по формулам: ; ; , (13) где .
5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8)-(10) с заменой в них на . Значение * следует определять в зависимости от значений *, приведенных в табл.7. ________________ * Соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".
Таблица 7 Приведенные гибкости составных стержней сквозного сечения с планками при с решетками Тип се- че- ния
Схема сечения 1
(19) (22) Обозначения принятые в табл.7:
- расстояние между осями ветвей; - расстояние между центрами планок;
- наибольшая гибкость всего стержня; , , - гибкости отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов;
- площадь сечения всего стержня; и - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2;
- площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня); и - коэффициенты, определяемые по формуле
,
, , , - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам: ; ; ; ,
и - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2); - момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси (рис.3);
и - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2).
Рис.2. Схема раскосной решетки
Рис.3. Составной стержень на планках В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.
Гибкость отдельных ветвей , и на участке между планками должна быть не более 40. При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис.1, б, в) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.
В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме. 5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т.п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:
для сжатых элементов 40 " растянутых " 80 Здесь радиус инерции уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.
При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.
5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу , принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле
, (23)*
где - продольное усилие в составном стержне;
- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов. Условную поперечную силу следует распределять:
при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости; при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;
при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8 .
5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис.3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на: силу , срезывающую планку, по формуле ; (24) момент , изгибающий планку в ее плоскости, по формуле , (25) где - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани. 5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис.4) следует учитывать дополнительное усилие возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле
, (26) где - усилие в одной ветви стержня;
- площадь сечения одной ветви;
- площадь сечения одного раскоса; - коэффициент, определяемый по формуле
, (27) где , и - размеры, указанные на рис.4.
Рис.4. Схема крестовой решетки с распорками
5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23)*.
. (28)
Значения касательных напряжений в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию
. (29)
При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения в формуле (29) следует умножать на коэффициент , определяемый по формуле
, (30) где - шаг отверстий; - диаметр отверстия. 5.13. Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение по формуле , (31) где - расчетное значение нагрузки (силы); - условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис.5.
, (32) где - толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис.5, а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис.5, б).
Рис.5. Схема для определения длины распределения нагрузки на балку а- сварную; б- прокатную 5.14*. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (28), должны выполняться условия:
; , (33) где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;
- то же, перпендикулярные оси балки, в том числе , определяемое по формуле (31);
- касательное напряжение, вычисляемое по формуле (29) с учетом формулы (30).
Напряжения и , принимаемые в формуле (33) со своими знаками, а также следует определять в одной и той же точке балки.
5.15. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп.5.12 и 5.14*, следует выполнять по формуле
, (34) где - следует определять для сжатого пояса;
- коэффициент, определяемый по прил.7*. При определении значения за расчетную длину балки следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей (где - пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь - длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.
5.16*. Устойчивость балок не требуется проверять: а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т.п.);
б) при отношении расчетной длины балки к ширине сжатого пояса не превышающем значений, определяемых по формулам табл.8* для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.
Таблица 8* Место приложения нагрузки Наибольшие значения , при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных и сварных балок (при и ) К верхнему поясу (35)
К нижнему поясу (36) Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе
(37)
Обозначения, принятые в табл.8*:
и - соответственно ширина и толщина сжатого пояса;
- расстояние (высота) между осями поясных листов.
Примечания: 1. Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения , получаемые по формулам табл.8*, следует умножать на коэффициент 1,2. 2. Для балок с отношением 15 в формулах табл.8* следует принимать 15.
Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:
при закреплении в отдельных точках по формуле (23)*, в которой следует определять при гибкости (здесь - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а следует вычислять по формуле
; (37, а)
где - условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;
- условная поперечная сила, определяемая по формуле (23)*, в которой следует принимать 1, а - определять по формуле (37,а). 5.17. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле
, (38) где и - координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей. В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.
При выполнении требований п.5.16*,а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется. 5.18*. Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см ), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пп.5.19*-5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять с учетом развития пластических деформаций по формулам:
при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напряжениях 0,9 (кроме опорных сечений) ; (39) при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях 0,5 (кроме опорных сечений)
; (40) здесь , и - абсолютные значения изгибающих моментов;
- коэффициент, определяемый по формулам (42) и (43);
и - коэффициенты, принимаемые по табл.66.
Расчет в опорном сечении балок (при 0; 0 и 0) следует выполнять по формуле
. (41) При наличии зоны чистого изгиба в формулах (39) и (40) вместо коэффициентов , и следует принимать соответственно:
; ; .
При одновременном действии в сечении момента и поперечной силы коэффициент следует определять по формулам:
при ; (42) при , (43)
где ; ; (44) здесь - коэффициент, принимаемый по табл.66; и - соответственно толщина и высота стенки;
- коэффициент, равный =0,7 для двутаврового сечения, изгибаемого в плоскости стенки; 0 - для других типов сечений;
- коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более коэффициента
С целью оптимизации балок при их расчете с учетом требований пп.5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 значения коэффициентов , и в формулах (39) и (40) допускается принимать меньше значений, приведенных в табл.66, но не менее 1,0.
При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения касательных напряжений следует умножать на коэффициент, определяемый по формуле (30).
5.19*. Расчет на прочность балок переменного сечения с учетом развития пластических деформаций следует выполнять только для одного сечения с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий и ; в остальных сечениях учитывать развитие пластических деформаций не допускается.
Расчет на прочность изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см ), воспринимающих динамические, вибрационные или подвижные нагрузки, допускается выполнять с учетом развития пластических деформаций, не препятствующих требуемым условиям эксплуатации конструкций и оборудования.
5.20. Для обеспечения общей устойчивости балок, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, необходимо, чтобы либо были выполнены требования п.5.16*,а, либо наибольшие значения отношений расчетной длины балки к ширине сжатого пояса , определяемые по формулам табл.8*, были уменьшены умножением на коэффициент , здесь
жүктеу/скачать 3.72 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|