Строительные смеси на основе продуктов утилизируемого керамзитобетона. 05. 23. 05 Строительные материалы и изделия
жүктеу/скачать 1.15 Mb.
|
- Бұл бет үшін навигация:
- В последующих главах диссертации изложена содержательная часть работы.
- Полученные результаты представлены в табл.1.
|
На правах рукописи Герасимов Алексей Викторович СТРОИТЕЛЬНЫЕ СМЕСИ НА ОСНОВЕ ПРОДУКТОВ УТИЛИЗИРУЕМОГО КЕРАМЗИТОБЕТОНА.05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Томск –2002 Работа выполнена в Томском государственном архитектурно- строительном университете Научный руководитель доктор технических наук, профессор Недавний О.И. Научный консультант доктор геолого-минералогических наук, профессор Мананков А.В. Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор Верещагин В.И. кандидат технических наук Майдуров В.А. Ведущая организация: СПАО «Химстрой», г. Томск Защита диссертации состоится 00.00.2002 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.265.01 в Томском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 634003, г. Томск, площадь Соляная 2, корпус 5, ауд. 307. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Томского государственного архитектурно-строительного университета Автореферат разослан «___» ноября 2002 г. Ученый секретарь диссертационного совета, д.т.н., профессор Н.К. Скрипникова
В тоже время исследования по вторичному использованию материалов легких бетонов ограждающих конструкций практически отсутствуют. При этом особую значимость приобретает разработка и научное обоснование технических и технологических решений по вторичному использованию керамзитобетона. Это обусловлено тем, что на сегодняшний день в Российской Федерации значительное количество строительных объектов жилого фонда построено в 60-тых годах, которые исчерпали свой ресурс и кроме того эти дома не отвечают требованиям по теплоэффективности. При этом основным строительным материалом для ограждающих конструкций этих домов служил керамзитобетон. В связи с необходимостью сноса таких домов актуально проведение научных исследований, результаты которых позволяют вовлечь этот материал в производственную практику стройиндустрии. Работа выполнялась в соответствии с тематическим планом научно – исследовательских работ ТГАСУ. Актуальность темы диссертационных исследований подтверждена участием автора в выполнении проекта № 2.03-28 по теме “Диагностика внутренних пространств остановленных уран-графитовых реакторов и разработка концепции контроля и управления технологией их консервации” по межотраслевой программе сотрудничества Министерства образования РФ и Министерства РФ по атомной энергии по направлению “Научно-техническое сотрудничество” и проекта № 211.09.02.036 раздела 211.09 проблемы комплексного использования научно-технических достижений в строительстве подпрограммы “Архитектура и строительство” научно-технической программы “Научные исследования высшей школы по приоритетным направалениям науки и техники”.
Научная новизна работы: На основе экологически приемлемого принципа утилизации и повторного использования минералов керамзитобетона ограждающих конструкций разработана новая многофункциональная строительная смесь;
Предмет исследования - взаимосвязь режимов измельчения керамзитобетона и физико-механических свойств продуктов гидратации полученной смеси. Достоверность результатов и обоснованность выводов, содержащихся в работе обеспечивается использованием современного аналитического оборудования, их непротиворечием с известными положениями структурообразования твердеющих систем и опытом лабораторно- промышленных испытаний разработанных составов. При доверительной вероятности Р=0,95 погрешность определения прочности затвердевших образцов не превышала 1%. Разброс измеренных значений прочности затвердевших образцов не превышал 7%. Методология работы: Исследования выполнялись с использованием основных положений теории твердения бетона. В работе использованы стандартные методы исследования, предусмотренные ГОСТ, и современные структурно чувствительные методы. Проведение исследований осуществлялось с использованием теоретических и технических разработок известных ученых: Ахвердова И.И., Баженова Ю.М., Чернышова Е.М., Боженова П.И., Кудякова А.И., Дворкина Л.И., Волженского А.В., Крылова Б.А., Хигеровича М.И., Ли Ф.С., Полака А.Ф., Скрамтаева Б.Г., Книгиной Г.И., Журавлева В.Ф., Бутта Ю.М., Ребиндера П.А., Ходакова Г.С., Аввакумова Е.Г. и др. Практическая значимость состоит в разработке:
Реализация результатов работы: Разработанные составы и технологии внедрены: в ООО «Паллада-В»(г.Томск), и ООО Томский завод сухих строительных смесей “Богатырь”. Материалы диссертационной работы используются в ТГАСУ при чтении курса лекций "Строительные материалы" и при выполнении курсовых и дипломных проектов студентами специальности “Производство строительных материалов изделий и конструкций”. На защиту выносится: - установленные закономерности получения и использования измельченного керамзитобетона в строительных смесях; -совокупность разработанных технических и технологических решений и обоснование целесообразности их практического использования. Апробация работы: Результаты работы доложены на международных научно-технических семинарах: Нетрадиционные технологии в строительстве. Томск: 1999.,Томск: 2001., всероссийских и региональных конференциях, совещаниях и семинарах. Основное содержание диссертации опубликовано в 11печатных работах. Структура диссертационной работы. Диссертация состоит из введения, глав, заключения, списка литературы, и приложений. Объем работы - страниц, в числе которых рисунков, таблиц, список использованной литературы из 1 наименований и приложения. Основное содержание работы Во введении обоснована актуальность работы, определены цель и основные задачи исследований, сформулирована научная новизна.В первой главе выполнен анализ научно-технической литературы по вопросам использования местного сырья для производства строительных материалов. На основе выполненного анализа сделан вывод об объективной необходимости достижения поставленной цели и решения задач исследования, сформулированных во введении.В последующих главах диссертации изложена содержательная часть работы.В качестве первого этапа исследований изучалась возможность использования в качестве строительного материала растворной части тяжелого бетона, получаемой при переработке тяжелого бетона с целью извлечения стальной арматуры и повторного использования крупного заполнителя. Пригодная для практического использования строительная смесь была получена путем совместного помола растворной части бетона и кирпичного боя. Далее в полученную смесь добавляли песок и гидрооксид кальция. Критерию минимума стоимости при достижении прочности на сжатие затвердевшей смеси не менее 5 Мпа отвечает состав, в частях по массе: гидрооксид кальция –10, кварцевый песок – 52, обожженная глина – 26, растворная часть тяжелого бетона – 12. В продолжение этих исследований изучалась система “цементно-песчаный камень - керамзит”, представляющая керамзитобетон ограждающих конструкций. Задача по получению строительной смеси решалась следующим образом: в начале керамзитобетон дробился, а затем измельчался. Критерием качества измельчаемого продукта выбрано значение удельной поверхности материала 250-300 м2/кг, что соответствует остатку на сите № 008 менее 15%. При этом в значительной степени разрушаются гидратные оболочки цементных зерен, обеспечивая гидратационную активность измельченного цементного камня. Полученные результаты иллюстрируются рис.1, где приведены данные для керамзитобетона марок М50, М100, М150. 
Рис. 1 Зависимость величины остатка на сите №008 от времени помола керамзитобетона: 1-керамзитобетона М50, 2-керамзитобетона М100, 3- керамзитобетона М150. Аппроксимирующая формула, устанавливающая зависимость величины Y остатка на сите от времени t помола для различных по прочности исследуемых образцов измельченного керамзитобетона, имеет вид: Y=10,92+88,38exp-ctx , где с=0,65 для М50, с=0,36 для М100, с=0,22 для М150; [t] = время в часах; х- размерный коэффициент, [х] = час-1 . Полученная зависимость позволяет прогнозировать необходимую тонкость помола для материала с различной прочностью. Однако, как видно из кривых рис.1, время помола даже для керамзитобетона марки М50 является технологически неприемлемым. Поэтому нами исследован способ получения вяжущего с использованием вторичного керамзитобетона и пластифицирующей добавки С-3, широко применяемой при производстве бетонных смесей. То есть, нами была использована идея применения пластификатора при помоле цементного клинкера для увеличения срока хранения цемента в условиях влажной атмосферы. Задачи экспериментальных исследований предполагали: 1. Получение максимальных прочностных показателей строительной смеси; 2. Установление количественных зависимостей влияния модифицирующих добавок на технологические характеристики твердеющей смеси и прочность сформировавшегося камня; 3. Оценка возможности снижения энергетики процессов помола керамзитобетона за счет использования указанного П.А. Ребиндером эффекта действия расклинивающих сил при введении ПАВ в измельчаемое сырье. В качестве методов исследования использованы: микроскопический, рентгенофазовый и дифференциально-термический методы анализа, методы изучения составов и свойств цементов, рекомендованные ГОСТ 30744-2001. Экспериментальные исследования, направленные на получение максимальных прочностных показателей вяжущего, позволили установить количественные характеристики влияния модифицирующих добавок на технологические характеристики твердеющей смеси и прочность сформировавшегося камня. Они позволили также оценить возможность снижения энергетики процессов помола керамзитобетона за счет использования эффекта действия расклинивающих сил при введении ПАВ в измельчаемое сырье.
Процесс приготовления вяжущего минерального порошка состоял в следующем: керамзитобетонный щебень размером 20-40 мм подсушивали при температуре 150 – 200 0С до остаточной влажности менее 3%, подвергали дроблению до размера частиц не более 5 мм, затем осуществлялся помол при одновременном введении в измельчаемую массу сухого суперпластификатора С-3 в количестве 1-2% от массы керамзитобетона. Процесс помола контролировался следующим образом. За начальную точку отсчета принято 2 часа. Смесь извлекалась из рабочего пространства шаровой мельницы. Полученное значение удельной поверхности косвенно определялось ситовым методом по остатку на сите №008 и прибором ПСХ-2, реализующим эффект зависимости скорости прохождения заданной порции воздуха через исследуемую массу.Полученные результаты представлены в табл.1.Таблица 1Влияние добавки С-3 на размалываемость керамзитобетона
Как видно из таблицы, время помола существенно сокращается при введении добавки С-3 вплоть до шести раз. Нормальная густота теста служит показателем водопотребности, рост которой наблюдается при увеличении удельной поверхности вяжущего, и позволяет прогнозировать рост конечной прочности образцов. Данные по этому показателю иллюстрируются табл.2. Таблица 2 Зависимость удельной поверхности и нормальной густоты измельченного керамзитобетона от количества вводимой добавки С-3 при времени помола = 7 часов
В дальнейшем образцы-кубы с размером ребра 3см готовились на порошках полученного вяжущего без заполнителя. Набор прочности образцами-кубами происходил в нормальных условиях. Результаты испытаний представлены в табл. 3. Таблица 3 Кинетика набора прочности образцами из керамзитобетона без добавки и с различным содержанием С-3
Как видно из этой таблицы, кинетика набора прочности образцами характерна для вяжущих класса романцемента, причем с увеличением содержания пластифицирующей добавки скорость набора прочности уменьшается. При этом в интервале 4-7 суток имеет место явно выраженный минимум отношения значения прочности смеси с двухпроцентным содержанием С-3 в порошке по отношению к значению прочности при однопроцентном содержании С-3. Это объясняется существенным вкладом эффекта гидролиза в системе в это время. Сопоставление двух способов внесения пластифицирующей добавки в твердеющую смесь, а именно, введение добавки на стадии помола в сухом виде и с водой затворения показало, что в первом случае прочность цементного камня увеличивается не менее чем в 3…4 раза. На следующем этапе работы исследована возможность совместного структурообразования смеси измельченного керамзитобетона (ИКБ) и портландцемента (ПЦ). Прочностные показатели строительной смеси из керамзитобетона, полученной при введении добавки С-3 в процессе помола, и кинетика набора прочности этими образцами с добавкой портландцемента иллюстрируется данными табл.4. Таблица 4
Из таблицы видно, что если добавкой в ИКБ служит портландцемент, то содержание последнего не должно превышать 15%. При использовании в качестве добавки измельченного керамзитобетона его содержание в соответствии с ГОСТом должно находиться в пределах до 20%. При этом прочность цементного камня ухудшается не более чем на 6%. Эксперименты проводились с целью физико–химического моделирования строительной смеси с использованием портландцемента Топкинского завода Кемеровской области и керамзита, полученного из суглинков Родионовского месторождения Томского района. Портландцемент по химическому составу колеблется в довольно широких пределах, что определяется особенностями используемого сырья и спецификой применения материала). Химический состав обычного ПЦ находится в пределах (масс. %): CaO 64-68, SiO2 21-24, Al2O3 4-7, Fe2O3 2-4, прочее (MgO, SO3, R2O) 1,5-3,0. Содержание основных ингредиентов Топкинского портландцемента полностью соответствует указанным пределам. Керамзит, получаемый вспучиванием при быстром обжиге исходного сырья, обычно содержит 67-71% SiO2, 13-16% Al2O3 до 3% CaO, 3,5-5,0% щелочей, 3,5-10,0 Fe2O3 и 1,0-2,0% органических примесей. Химический состав (масс. %) суглинков Родионовского месторождения: SiO2 - 65,64; Al2O3 – 13,65; CaO – 5,43; Fe2O3 –2,87; SO3 – 1,87; Na2O + K2O – 3,07; MgO – 5,19; П.п.п- 2,32. Н Рис.2 Положение на диаграмме системы CaO-Al2O3-SiO2 областей примерных составов доменных основных (А) и кислых (Б) шлаков, алюмосиликатных (В) и высокоглиноземистых (Г) шлаков и портландцемента (Д), измельченного керамзитобетона (ИКБ). Положение поля ИКБ на диаграмме подтверждает повышенную кислотность системы. Это предопределяет особенности ее минерального состава и физико-химических свойств. По результатам рентгенофазового анализа (рис. 3) установлено, что кроме обычных клинкерных минералов в составе негидратированного ИКБ представлены α-CS, гидратированные двухкальциевый силикат – C2SH (гиллебрандит) и метасиликаты – C3S3H (ксонотлит), тоберморит – CSH и гиролит – C2S3H2.
Рис. 3 Рентгенограмма негидратированного измельченного керамзитобетона Присутствуют также реликтовый кварц и новообразованный кальцит. Вторичный карбонат кальция пронизывает в виде микрозернистых агрегатов буквально весь объем цемента, трещины в керамзитовых гранулах и обволакивает зерна кварца с входящими углами, что иллюстрируется на представленных микрофотографиях шлифов (рис. 4,5,6). Кальцит на микрофотографиях, полученных с тщательно изготовленных прозрачных шлифов, диагностируется по форме зерен и характеризуется высокими цветами интерференции. 
Рис. 4. Микроструктура керамзитобетона увеличение 120х Рис.5. Микроструктура керамзитобетона увеличение 60х Рис.6. Микроструктура керамзитобетона увеличение 30х В результате на диаграмме равновесия (рис.2) область состава керамзитоцемента перемещается в собственное поле ИКБ. Минералого-петрографическое изучение процессов гидратации цементов с применением микроскопии ведется с 30-тых годов ХХ века. Результаты использования поляризационного микроскопа позволили впервые открыть трехкальциевый силикат как главную минеральную составляющую портландцемента и явились важной основой для развития теории твердения в целом.В рамках исследуемой темы была поставлена задача изучения механизма гидратации модифицированного керамзитоцементного теста. Для ее решения использована поляризационная микроскопия, РФА, ДТА а также стандартные аналитические методы контроля качества цементного камня. Теоретически наиболее развитыми являются три основных механизма гидратации при твердении цементов. Кристаллизационный механизм основан на том, что гидратация обусловлена растворением исходных минералов в результате чего, образуются пересыщенные растворы, из которых формируются стабильные гидратные новообразования. В соответствии с двумя другими механизмами гидратация осуществляется топохимическим путем в результате проникновения в кристаллическую решетку исходного минерала молекул воды или их непосредственного присоединения к поверхностно гидратируемому материалу. Все три механизма объединяет то, что гидратация происходит на молекулярно-ионном уровне, и ее кинетика определяется химическим и фазовым составом новообразований, влиянием добавок и поверхностной активностью. В керамзитоцементе важная роль принадлежит тонкодисперному кварцу. На микрофотографиях видны в основном остроугольные призматические зерна кварца, сформированные в результате диспергирования исходного керамзитобетона что приводит к более плотной упаковке микроструктуры (рис. 7,8).
Рис.7 Микрофото ИКБ николи Х, увел. 600х Рис.8 Микрофото ИКБ Без анализатора увел.500х С точки зрения теории растворов на процесс кристаллизации решающее значение оказывает их концентрация. Степень пересыщения раствора определяет кинетику зародышеобразования и скорость роста кристаллов (рис. 9). 
Рис.9 Зависимость скорости зародышеобразования (Vз) и скорости роста кристаллов (Vрк) от степени пересыщения, - пластичность, поле1-метастабильная зона низкой , поле 2- метастабильная зона высокой . Область оптимального пересыщения заштрихована. Анализ зависимости скорости зародышеобразования (Vз) и скорости роста кристаллов (Vрк) показывает, что для формирования наиболее прочного сростания кристаллогидратных агрегатов необходима оптимальная величина начального пересыщения, при котором кристаллогидраты заполняют усадочные пустоты. При недостатке пересыщения количество кристаллов не успевает заполнить весь объем. В этих условиях корректировка величины пересыщения достигается введением в систему определенного количества затравки. Для исследуемого вяжущего роль последней выполняют тонкодиспергированные зерна кварца и агрегаты керамзита. Присутствие этих затравок кристаллизации, пересыщенных кремнеземом, обеспечивает процесс начала формирования кристаллических сростков и получения наиболее прочного материала при меньшем пересышении. В исследуемой системе величина начального пересыщения должна быть повышенной, что приводит к необходимости твердения смеси в воздушно-влажных условиях вплоть до 7 суток, что подтверждается экспериментальными данными, приведенными в табл.3. Вокруг зерен кварца и по их поверхности видно развитие реакционных каемок тоберморитовых агрегатов волокнистого строения в изотропном коллоидном кремнегидрогеле (рис.10). 
Рис.10 Микроструктура гидратиро- ванного ИКБ. Зерно кварца (белое) с тоберморитом в кремнегидрогеле. Увеличение 1000х Николи Х.
В исследуемой системе величина начального пересыщения должна быть повышенной, что приводит к необходимости твердения смеси в воздушно-влажных условиях вплоть до 7 суток, что подтверждается экспериментальными данными, приведенными в табл.3. В составе гидратированного ИКБ с помощью оптической микроскопии, рентгенофазового анализа (рис.11) и дифференциально-термического метода анализа (рис. 12) выявлены следующие фазы: двухкальциевый силикат (C2S) практически полностью гидратирован с образованием C2SH; трехкальциевый алюминат превращен в низкосульфатную форму гидросульфоалюмината кальция с четким эндоэффектом в интервале 100-320˚С; метасиликат кальция в результате гидратации представлен, в исследуемой системе, тоберморитовым гелем, у которого эндоэффект ДТА соответствует 120˚С.
Рис11,12
Рис.11 Рентгенограмма гидратированного керамзитобетона Рис. 12 Термограмма гидратированного керамзитобетона Установлено, что использование полученного продукта в качестве 20% добавки в портландцемент приводит к изменению минерального состава выраженного на значимом уровне, обеспечивающем увеличение сульфатостойкости, водостойкости и солестойкости при сохранении прочности и атмосферостойкости. Положительные эффекты обусловлены развитием более однородной субмикроструктуры в течении длительного времени. Выполненные исследования свидетельствуют о том, что использование некондиционного керамзитобетона в практике стройиндустрии обеспечивает экономию природных сырьевых ресурсов и является экологически обоснованным. С целью оптимизации использования материала от избирательного демонтажа и разборки зданий нами выполнены исследования по эффективности использования получаемого продукта в составе сухих строительных смесей, поскольку организация такого производства не требует громоздкого технологического оборудования и может быть осуществлено в локальном масштабе. При проведении эксперимента использовались песок кварцевый гидронамывной Вознесенского месторождения Томской области с модулем крупности 1,8 и максимальной крупностью зерен 2,5 мм; мел марки МТД 2 фракции менее 0,16; тонкоизмельченный утилизируемый керамзитобетон М50 с удельной поверхностью 250-300 м2/кг; зольная микросфера фракции менее 0,08 мм, образуемая при сжигании угля на ТЭЦ; цемент Топкинского завода марки ПЦ 400. Исследовалось влияние зернового состава песка на свойства смеси и затвердевшего раствора. Причем мелкая фракция песка последовательно заменялась мелом, зольной микросферой и измельченным керамзитобетоном. Для получения сравнительных данных использовалась равноподвижная цементно-песчаная смесь с постоянным расходом цемента, равным 20% от массы смеси и постоянным суммарным расходом заполнителя и наполнителя, равным 80%. Подвижность растворной смеси оценивалась по стандартной методике (ГОСТ 28013-98) и составляла Пк8. Для оценки влияния природы фракционного состава наполнителей на свойства растворов были приняты следующие характеристики: водоцементное отношение, водоудерживающая способность, средняя плотность затвердевшего раствора, прочность при сжатии. В природных гидронамывных песках содержание тонкодисперсных фракций недостаточно. В исследованиях в качестве таких материалов применялся мел, зольная микросфера и тонкоизмельченный керамзитобетон. Вид, тонкость помола, содержание наполнителя оказывают существенное влияние на технологические и эксплуатационные свойства смесей. Для изучения влияния вида тонкодисперсного материала и содержания его в растворной смеси на основные параметры, обеспечивающие качество строительного раствора, был проведен полнофакторный эксперимент и установлены оптимальные составы растворных смесей (табл. 5).
картинка
Представленные результаты демонстрируют, что замена мелкодисперсной фракции песка мелом и измельченным керамзитобетоном в составе растворных смесей улучшает водоудерживающую способность и способствует существенному повышению прочности и плотности затвердевшего раствора, а также смеси. Значительное повышение прочности строительных растворов с введением добавки мела можно объяснить с позиций формирования прочности структур твердения карбонатонаполненных цементов, а именно физико-химического взаимодействия тонкодисперсного карбоната кальция с продуктами гидратации цемента и образованием кристаллов гидроалюмината кальция, которые могут служить “зародышами кристаллизации” и хорошей эпитаксиальной подложкой новых соединений. Изменение в лучшую сторону свойств затвердевшего раствора при введении до 20% молотого керамзитобетона объясняется присутствием в этом вторичном сырье гидратированных и негидратированных компонентов цементного камня, которые могут самостоятельно проявлять вяжущие свойства. Наличие примесей обожженной глины и поверхностно активированных зерен кварца в тонкоизмельченном керамзитобетоне способствует повышению химической и гидратационной активности. По результатам проведенных исследований можно сделать вывод о целесообразности введения в состав сухой строительной смеси измельченного керамзитобетона. В качестве другого направления исследована возможность применения некондиционного керамзитобетона в смесях, обеспечивающих защиту строительных сооружений от действия влаги. В качестве второго компонента смеси на стадии помола использован отход обогащения природного цеолита Салтымаковского месторождения Кемеровской области, измельченный до размера частиц менее 5 мм. Полученный продукт нагревался до температуры 110 0С, что обеспечивает удаление гигроскопической воды из фрагментов цеолита для повышения сорбционной емкости системы. В смеси с измельченным керамзитобетоном в соотношении 1:1 прочность сформировавшегося камня имеет значение не менее 10…15 МПа, а его сорбционная емкость возрастает по сравнению с исходным ИКБ до 2…3 раз. Это сообщает смеси новое потребительское качество- возможность эффективного использования в строительных объектах специального назначения для предотвращения замачивания материала несущих строительных конструкций. При этом долговечность строительных объектов существенно повышается за счет обеспечения эффективного транспортирования влаги предложенной системой из материала несущих конструкций во внешнюю среду. Основные выводы по работе
Автор выражает глубокую признательность сотрудникам кафедры строительных материалов и технологий ТГАСУ за обсуждение результатов работы и помощь в проведении экспериментов. Особую благодарность выражаю научному руководителю диссертационной работы профессору Недавнему О.И. и научному консультанту профессору Мананкову А.В.. Благодарю сотрудников ООО “ПАЛЛАДА-В” и ООО Томский завод сухих строительных смесей “БОГАТЫРЬ” за проявленный интерес к полученным в работе результатам. Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:
Заявки:
жүктеу/скачать 1.15 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
а рис. 2 представлена диаграмма CaO-Al2O3-SiO2. 
На рис. 13-15 приведены основные физико-механические свойства растворных смесей и растворов, характеризующих параметры качества оптимальных составов.