СНип рк 01-02-2009 Водоснабжение



жүктеу/скачать 2.26 Mb.
бет7/29
Дата27.02.2016
өлшемі2.26 Mb.
#28855
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   29
9.86.

9.72 Напорные гидравлические системы смыва осадка, включающие телескопические дырчатые трубы с насадками, насосную установку, резервуар промывной воды и емкости для сбора и уплотнения осадка перед подачей его на сооружения обезвоживания, следует проектировать для удаления из отстойников тяжелых, трудноудаляющихся осадков, образующихся при осветлении мутных и высокомутных вод.

9.73 Высоту отстойников надлежит определять как сумму высот зоны осаждения и зоны накопления осадка с учетом величины превышения строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,3 м.

9.74 Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком, следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого:



1,5 - при гидравлическом удалении осадка;

1,2 - при механическом удалении осадка;

2-3 - при напорном смыве осадка.

При гидравлическом удалении осадка продольный уклон дна отстойника следует принимать не менее 0,02.

9.75 Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами, расположенными на участке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками.



Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6-0,8 м/с, в отверстиях - 1 м/с.

Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.

Отверстия в желобе следует располагать на 5-8 см выше дна желоба, в трубах - горизонтально по оси. Диаметр отверстий должен быть не менее 25 мм.

Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным (незатопленным).

Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м.

9.76 В перекрытии отстойников следует предусматривать люки для спуска в отстойники, отверстия для отбора проб на расстоянии не более 10 м друг от друга и вентиляционные трубы.



 

 

Осветлители со взвешенным осадком

 

9.77 Расчет осветлителей следует производить с учетом годовых колебаний качества обрабатываемой воды.



При отсутствии данных технологических исследований скорость восходящего потока в зоне осветления υосв и коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной отделения осадка Кр.в. следует принимать по данным Таблицы 9.6 с учетом примечания к Таблице 9.4.

 

Таблица 9.6

 

Мутность воды, поступающей в осветлитель, мг/л

Скорость восходящего потока воды в зоне осветления υосв, мм/с

Коэффициент распределения

в зимний период

в летний период

воды Кр.в.

От 50 до 100

0,5-0,6

0,7-0,8

0,7-0,8

Св. 100 «400

0,6-0,8

0,8-1

0,8-0,7

«400 «1000

0,8-1

1-1,1

0,7-0,65

«1000 «1500

1-1,2

1,1-1,2

0,64-0,6

ПРИМЕЧАНИЕ Нижние пределы указаны для питьевых водопроводов.

 

9.78 Для зон осветления и отделения осадка надлежит принимать наибольшие значения площадей, полученные при расчете для двух периодов согласно 9.63.



Площадь зоны осветления Fосв, м2, следует определять по формуле:

Fосв = q Kр.в. 3,6 υосв,                                     (9.10)

где Kр.в - коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка (осадкоуплотнителем), принимаемый по Таблице 9.6;

υосв - скорость восходящего потока воды в зоне осветления, мм/с, по Таблице 9.6.



Площадь зоны отделения осадка Fотд, м2, надлежит определять по формуле:

Fотд = q (1 - Кр.в.) /3,6 , υосв,                                 (9.11)



При установке в зонах осаждения и отделения осадка тонкослойных блоков площадь зон, занятых блоками, должна определяться согласно 9.64.

9.79 Высоту слоя взвешенного осадка следует принимать от 2 до 2,5 м. Низ осадкоприемных окон или кромку осадкоотводящих труб следует располагать на 1-1,5 м выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка осветлителя в вертикальные.



Угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка следует принимать 60-70°.

Высоту зоны осветления надлежит принимать 2-2,5 м.

Расстояние между сборными лотками или трубами в зоне осветления надлежит принимать не более 3 м.

Высота стенок осветлителей должна на 0,3 м превышать расчетный уровень воды в них.

9.80 Объем зоны накопления и уплотнения осадка следует определять по формуле (9.5), время уплотнения надлежит принимать не менее 6 ч при отсутствии на станции отдельных сгустителей осадка и 2-3 ч при наличии сгустителей и автоматизации выпуска осадка.

9.81 Удаление осадка из осадкоуплотнителя надлежит предусматривать периодически дырчатыми трубами. Количество сбрасываемой с осадком воды следует определять по Таблице 9.5 с учетом коэффициента разбавления осадка, принимаемого 1,5.

9.82 Распределение воды по площади осветления надлежит принимать дырчатыми трубами, укладываемыми на расстоянии не более 3 м друг от друга.



Скорость движения воды при входе в распределительные трубы должна быть 0,5-0,6 м/с, скорость выхода из отверстий дырчатых труб - 1,5-2 м/с. Диаметр отверстий не менее 25 мм, расстояние между отверстиями не более 0,5 м, отверстия надлежит располагать вниз под углом 45° к вертикали по обе стороны трубы в шахматном порядке.

9.83 Скорость движения воды с осадком следует принимать в осадкоприемных окнах 10-15 мм/с, в осадкоотводящих трубах 40-60 мм/с (большие значения относятся к водам, содержащим преимущественно минеральную взвесь).

9.84 Сбор осветленной воды в зоне осветления надлежит предусматривать желобами с треугольными водосливами высотой 40-60 мм при расстоянии между осями водосливов - 100-150 мм и угле между кромками водослива 60°. Расчетная скорость движения воды в желобах 0,5-0,6 м/с.

9.85 Сбор осветленной воды из осадкоуплотнителя следует предусматривать затопленными дырчатыми трубами.



В вертикальных осадкоуплотнителях верх сборных дырчатых труб должен быть расположен не менее чем на 0,3 м ниже уровня воды в осветлителях и не менее чем на 1,5 м выше верха осадкоприемных окон.

В поддонных осадкоуплотнителях сборные дырчатые трубы для отвода осветленной воды следует располагать под перекрытием. Диаметр труб для отвода осветленной воды следует определять исходя из скорости движения воды не более 0,5 м/с, скорости входа воды в отверстия труб не менее 1,5 м/с, диаметра отверстий 15-20 мм.

На сборных трубах при выходе их в сборный канал следует предусматривать установку запорной арматуры.

Перепад отметок между низом сборной трубы и уровнем воды в общем сборном канале осветлителя следует принимать не менее 0,4 м.

9.86 Потери напора, м, в перфорированных распределительных и сборных трубах и желобах для воды и осадка следует определять исходя из максимальной скорости движения воды в них по формуле (9.3) или (9.17), принимая значения коэффициентов гидравлического сопротивления:



ξ = 2,2/Кn2 + 1 - для прямолинейной распределительной трубы или коллектора с ответвлениями с круглыми отверстиями;

ξ = 4/Кn2 + 1 - то же, но со щелями;

ξ = 3,3/Кn1,2 - для прямолинейной сборной трубы, работающей полным сечением;

ξ = 3,2/Кn1,2 + 3 - для сборного желоба со свободной поверхностью воды и затопленными отверстиями,

где Kn - коэффициент перфорации - отношение суммарной площади отверстий или щелей к площади поперечного сечения прямолинейной трубы или коллектора или к площади живого сечения в конце сборного желоба, 0,15 ≤Kn≤2.

Потери напора в коммуникациях до и после перфорированных участков труб и желобов, а также местные гидравлические сопротивления на указанных участках надлежит учитывать дополнительно.

Потери напора в слое взвешенного осадка следует принимать 0,01-0,02 м вод. ст. на 1 м его высоты.

9.87 Трубы для удаления осадка из осадкоуплотнителя надлежит рассчитывать из условия отведения накопившегося осадка не более чем за 15-20 мин. Диаметр труб для удаления осадка должен сыть не менее 150 мм. Расстояние между стенками соседних труб или каналов следует принимать не более 3 м.



Среднюю скорость движения осадка в отверстиях дырчатых труб следует принимать не более 3 м/с, скорость в конце дырчатой трубы не менее 1 м/с, диаметр отверстий не менее 20 мм, расстояние между отверстиями не более 0,5 м.

9.88 Угол между наклонными стенками осадкоуплотнителей следует принимать равным 70°.



При применении осветлителей с поддонными осадкоуплотнителями люк, соединяющий зону взвешенного осадка с осадкоуплотнителем, должен быть оборудован устройством, автоматически открывающимся при понижении уровня воды в осветлителе ниже верха осадкоотводящих труб (при выпуске осадка и опорожнении).

9.89 При количестве осветлителей менее шести следует предусматривать один резервный.



 

 

Сооружения для осветления высокомутных вод

 

9.90 Для осветления высокомутных вод следует предусматривать двухступенчатое отстаивание с обработкой воды реагентами перед отстойниками первой и второй ступеней.



В качестве отстойников первой ступени следует предусматривать радиальные отстойники со скребками на вращающихся фермах или горизонтальные отстойники с цепными скребковыми механизмами. Допускается для удаления осадка применение гидравлической системы его смыва. При обосновании допускается использовать для первой ступени осветления плавучий водозаборосветлитель с тонкослойными элементами без применения реагентов.

9.91 Виды и дозы реагентов, вводимых в воду перед отстойниками первой и второй ступеней, надлежит определять на основании технологических исследований.

9.92 Камеры хлопьеобразования в горизонтальных отстойниках при осветлении высокомутных вод, как правило, следует проектировать механического типа. Перед радиальными отстойниками камеры хлопьеобразования не предусматриваются. Горизонтальные отстойники следует проектировать согласно 9.67 - 9.76.

9.93 Площадь радиальных отстойников Fp.o, м2, при их использовании для первой ступени отстаивания высокомутных вод следует определять по формуле:



Fр.о = 0,2 (q /u0)1,07 + f,                               (9.12)

где q - расчетный расход, м3/ч;

u0 - скорость выпадения взвеси, принимаемая 0,5-0,6 мм/с;

f - площадь вихревой зоны радиального отстойника, радиус которой принимается на 1 м больше радиуса распределительного устройства, м2.

Низ центрального распределительного устройства делается глухим, верх его должен быть на глубине, равной высоте слоя воды у периферийной стенки; радиус его следует принимать равным 1,5-2,5 м. Площадь отверстий в боковой стенке водораспределительного устройства надлежит определять из расчета скорости движения воды через них 1 м/с при диаметре отверстий 40-50 мм.

Сбор осветленной воды следует предусматривать периферийным желобом с затопленными отверстиями или с треугольными водосливами согласно 9.84.

9.94 Среднюю концентрацию уплотненного осадка в отстойниках первой ступени следует принимать 150-160 г/л.



 

 

Скорые фильтры

 

9.95 Фильтры и их коммуникации должны быть рассчитаны на работу при нормальном и форсированном (часть фильтров находится в ремонте) режимах. На станциях с количеством фильтров до 20 следует предусматривать возможность выключения на ремонт одного фильтра, при большем количестве - двух фильтров.

9.96 Для загрузки фильтров надлежит использовать кварцевый песок, дробленые антрацит и керамзит, а также другие материалы разрешенные для применения в Республике Казахстан. Все фильтрующие материалы должны обеспечивать технологический процесс и обладать требуемой химической стойкостью и механической прочностью.

При питьевом водоснабжении должны учитываться требования 4.3.

9.97 Скорости фильтрования при нормальном и форсированном режимах при отсутствии данных технологических изысканий надлежит принимать согласно Таблице 9.7 с учетом обеспечения продолжительности работы фильтров между промывками, не менее: при нормальном режиме - 8-12 ч, при форсированном режиме или полной автоматизации промывки фильтров - 6 ч и обеспечения для питьевых водопроводов требований СТ РК ГОСТ Р 51232.

9.98 Общую площадь Fф, м2, следует определять по формуле:



Fф = Q / (Тстυн - nпрqпр - nпрτпрυн),                                    (9.13)

 

где Q - полезная производительность станции, м3/сут;

Тст - продолжительность работы станции в течение суток, ч;

υн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч, принимаемая по Таблице 9.7, с учетом расчетов по формуле (9.15);

nпр - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации;

qпр - удельный расход воды на одну промывку одного фильтра, м3/м2, следует рассчитывать с учетом 9.110.

τпр - время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемое для фильтров, промываемых водой, - 0,33 ч, водой и воздухом - 0,5 ч.

ПРИМЕЧАНИЕ При водовоздушной промывке величина qпр определяется как сумма соответствующих величин на отдельных этапах промывки.

9.99 Количество фильтров на станциях производительностью более 1600 м3/сут должно быть не менее четырех. При производительности станции более 8-10 тыс. м3/сут количество фильтров следует определять с округлением до ближайших целых чисел (четных или нечетных в зависимости от компоновки фильтров) по формуле:



                                  (9.14)

При этом должно обеспечиваться соотношение:

υФ=υн Nф /(Nф - N1)                                (9.15)

где N1 - число фильтров, находящихся в ремонте (см. 9.95);

υФ - скорость фильтрования при форсированном режиме, которая должна быть не более, указанной в Таблице 9.7.

Площадь одного фильтра надлежит принимать не более 100-120 м2.

9.100 Предельные потери напора в фильтре следует принимать для открытых фильтров 3-3,5 м в зависимости от типа фильтра, для напорных фильтров - 6-8 м.

9.101 Высота слоя воды над поверхностью загрузки в открытых фильтрах должна быть не менее 2 м; превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды - не менее 0,5 м.

9.102 При выключении части фильтров на промывку скорость фильтрования на остальных фильтрах надлежит принимать постоянной или повышающейся; при этом скорости фильтрования не должны превышать величину υФ, указанную в Таблице 9.7. При работе фильтров с постоянной скоростью фильтрования надлежит предусматривать над нормальным уровнем воды в фильтрах дополнительную высоту Ндоп, м, определяемую по формуле:



Ндоп = Wo /ΣFф                           (9.16)

где Wo - объем воды, м3, накапливающейся за время простоя одновременно промываемых фильтров;

ΣFф - суммарная площадь фильтров, м2 в которых происходит накопление воды.

При форсированном режиме скорости движения воды в трубопроводах (подающем и отводящем фильтрат) должны быть не более 1-1,5 м/с.

9.103 Трубчатые распределительные (дренажные) системы большого сопротивления следует принимать с выходом воды в поддерживающие слои (гравий или другие аналогичные материалы) или непосредственно в толщу фильтрующего слоя. Необходимо предусматривать возможность прочистки распределительной системы, а для коллекторов диаметром более 800 мм их ревизию.

9.104 Крупность фракций и высоту поддерживающих слоев при распределительных системах большого сопротивления следует принимать по Таблице 9.8.

9.105 На ответвлениях трубчатого дренажа следует предусматривать: при наличии поддерживающих слоев - отверстия диаметром 10-2 мм, при их отсутствии - щели шириной на 0,1 мм меньше минимального размера зерен фильтрующей загрузки. Общая площадь отверстий должна составлять 0,25-0,5% рабочей площади фильтра; площадь щелей - 1,5-2% рабочей площади фильтра. Отверстия надлежит располагать в два ряда в шахматном порядке под углом 45° к низу от вертикали. Щели должны размещаться равномерно поперек оси и по периметру трубы не менее чем в два ряда.



Расстояние между осями ответвлений следует принимать 250-350 мм, между осями отверстий 150-200 мм, между щелями не менее 20 мм, от низа ответвлений до дна фильтра 80-120 мм.

Потери напора в распределительной системе следует определять по формуле:

h = ξ υк2 /2g + υв.о.2 /2g,                              (9.17)

где υк - скорость в начале коллектора, м/с;



υв.о - средняя скорость на входе в ответвления, м/с;

ξ - коэффициент гидравлического сопротивления, принимаемый согласно 9.85.



Потеря напора в распределительной системе при промывке фильтра не должна превышать 7 м вод. ст.

9.106 Площадь поперечного сечения коллектора трубчатой распределительной системы следует принимать постоянной по длине. Скорость движения воды при промывке следует принимать: в начале коллектора 0,8-1,2 м/с, в начале ответвлений 1,6-2 м/с.



Конструкция коллектора должна обеспечивать возможность укладки ответвлений горизонтально и с одинаковым шагом.

9.107 Допускается применять распределительную систему без поддерживающих слоев в виде каналов, располагаемых перпендикулярно коллектору (сбросному каналу) и перекрываемых сверху полимербетонными плитами толщиной не менее 40 мм.



9.108 Распределительную систему с колпачками надлежит принимать при водяной и воздушной промывке; количество колпачков должно быть 35-50 на 1 м2 рабочей площади фильтра.

Потерю напора в щелевых колпачках следует определять по формуле (9.3), принимая скорость движения воды или водовоздушной смеси в щелях колпачка не менее 1,5 м/с и коэффициент гидравлического сопротивления ξ = 4.

 

Таблица 9.7

 

Фильтры

Характеристика фильтрующего слоя

Скорость фильтрования, м/ч

Материал загрузки

Диаметр зерен, мм

Коэффициент неоднородности загрузки

Высота слоя, м

при нормальном режиме υн

при форсированном режиме υф

Наименьших

Наибольших

эквивалентный

Однослойные скорые фильтры с загрузкой различной крупности

Кварцевый песок

0,5

1,2

0,7-0,8

1,8-2

0,7-0,8

5-6

6-7,5

0,7

1,6

0,8-1

1,6-1,8

1,3-1,5

6-8

7-9,5

0,8

2

1-1,2

1,5-1,7

1,8-2

8-10

10-12

Дробленный керамзит

0,5

1,2

0,7-0,8

1,8-2

0,7-0,8

6-7

7-9

0,7

1,6

0,8-1

1,6-1,8

1,3-1,5

7-9,5

8,5-11,5

0,8

2

1-1,2

1,5-1,7

1,8-2

9,5-12

12-14

Скорые фильтры с двухслойной загрузкой

Кварцевый песок

0,5

1,2

0,7-0,8

1,8-2

0,7-0,8

7-10

8,5-12

Дробленный керамзит или антрацит

0,8

1,8

0,9-1,1

1,6-1,8

0,4-0,5

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Расчетные скорости фильтрования в указанных пределах должны приниматься в зависимости от качества воды в источнике водоснабжения, технологии ее обработки перед фильтрованием и других местных условий. При очистке воды для питьевых нужд надлежит принимать меньшие значения скоростей фильтрования

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Однослойные скорые фильтры с крупностью загрузки 0,8-2 мм надлежит применять только для производственного водоснабжения.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Допускаются отклонения в крупности загрузки фильтров в пределах до 10%.

ПРИМЕЧАНИЕ 4 При применении фильтрующих материалов, не предусмотренных в Таблице 9.7, рекомендуемые параметры необходимо уточнять на основании экспериментальных данных или имеющегося опыта применения.

ПРИМЕЧАНИЕ 5 Эквивалентный диаметр зерен d3 мм, следует определять из выражения:

d3 = 100 /Σ (Pi /di),

где Рi - процентное содержание фракций со средним диаметром зерен di мм.

ПРИМЕЧАНИЕ 6 Коэффициент неоднородности загрузки равен: Кнз = d80 /d10,

где d10 - диаметр зерен загрузки, мм, прошедших через отверстия сит в количестве 10% общей массы;



d80 - диаметр зерен загрузки, мм, прошедших через отверстия сит в количестве 80% обшей массы.

ПРИМЕЧАНИЕ 7 При использовании фильтров в схемах очистки воды двухступенчатым фильтрованием скорости фильтрования на них следует принимать на 10-15% больше.

ПРИМЕЧАНИЕ 8 При применении загрузок из дробленых керамзита и антрацита водовоздушная промывка не допускается.

 

Таблица 9.8

 

Крупность зерен, мм

Высота слоя, мм

40-20

Верхняя граница слоя должна быть на уровне верха распределительной трубы, но не менее чем на 100 мм выше отверстий

20-10

100-150

10-5

100-150

5-2

50-100

ПРИМЕЧАНИЕ 1 При водовоздушной промывке с подачей воздуха по трубчатой системе высоту слоев крупностью 10-5 мм и 5-2 мм следует принимать по 150-200 мм каждый.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Для фильтров с крупностью загрузки менее 2 мм следует предусматривать дополнительный поддерживающий слой с размером зерен 2-1,2 мм высотой 100 мм.

 

9.109 Для удаления воздуха из трубопровода, подающего воду на промывку фильтров, следует предусматривать стояки-воздушники диаметром 75-150 мм с установкой на них запорной арматуры или автоматических устройств для выпуска воздуха; на коллекторе фильтра надлежит также предусматривать стояки-воздушники диаметром 50-75 мм, количество которых следует принимать при площади фильтра до 50 м2 - один, при большей площади - два (в начале и конце коллектора), с установкой на стояках вентилей или других устройств для выпуска воздуха.



Трубопровод, подающий воду на промывку фильтров, надлежит располагать ниже кромки желобов фильтров.

Опорожнение фильтра необходимо предусматривать через распределительную систему и отдельную спускную трубу диаметром 100-200 мм (в зависимости от площади фильтра) с задвижкой.

9.110 Для промывки фильтрующей загрузки надлежит применять воду, очищенную на фильтрах. Допускается применение верхней промывки с распределительной системой над поверхностью загрузки фильтров.



Параметры промывки водой загрузки из кварцевого песка следует принимать по Таблице 9.9.

При загрузке керамзитом интенсивность промывки следует принимать 12-15 л/(с·м2) в зависимости от марки керамзита (большие интенсивности относятся к керамзитам большей плотности)

 

Таблица 9.9

 

Фильтры и их загрузка

Интенсивность промывки, л /(с·м2)

Продолжительность промывки, мин

Величина относительного расширения загрузки, %

Скорые с однослойной загрузкой диаметром D, мм:

 

 

 

0,7-0,8

12-14

 

45

0,8-1

14-16

6-5

30

1-1,2

16-18

 

25

Скорые с двухслойной загрузкой

14-16

7-6

50

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Большим значениям интенсивности промывки соответствуют меньшие значения продолжительности.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 При неподвижном устройстве для верхней промывки интенсивность ее следует принимать 3-4 л/(с·м2), напор 30-40 м. Продолжительность промывки 5-8 мин, из них 2-3 мин до проведения нижней промывки. Распределительные трубы следует располагать на расстоянии 60-80 мм от поверхности загрузки через каждые 700-1000 мм. Расстояние между отверстиями в распределительных трубах или между насадками необходимо принимать 80-100 мм. При вращающемся устройстве интенсивность промывки следует принимать 0,5-0,75 л /(см2), напор 40-45 м.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Норму замены и догрузки фильтрующего материала с периодичностью один раз в 1,5 года рекомендуется принимать в зависимости от местных условий в пределах до 10% от объема фильтрующего слоя


 

9.111 Для сбора и отведения промывной воды следует предусматривать желоба полукруглого или пятиугольного сечения. Расстояние между осями соседних желобов должно быть не более 2,2 м. Ширину желоба Вжел надлежит определять по формуле:



                         (9.18)

где qжел - расход воды по желобу, м3/с;



ажел - отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, принимаемое от 1 до 1,5;

Кжел - коэффициент, принимаемый равным: для желобов с полукруглым лотком - 2, для пятиугольных желобов - 2,1.



Кромки всех желобов должны быть на одном уровне и строго горизонтальны.

Лотки желобов должны иметь уклон 0,01 к сборному каналу.

9.112 В фильтрах со сборным каналом расстояние от дна желоба до дна канала Нкан следует определять по формуле:



                               (9.19)

где qкан - расходы вод по каналу, м3/с;



Вкан - ширина канала, м, принимаемая не менее 0,7 м.

ПРИМЕЧАНИЕ Уровень воды в канале с учетом подпора, создаваемого трубопроводом, отводящим промывную воду, должен быть на 0,2 м ниже дна желоба.

9.113 Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромок желобов Нж надлежит определять по формуле:



Нж = Н3а3 /100 + 0,3,                   (9.20)

где Н3 - высота фильтрующего слоя, м;

а3 - относительное расширение фильтрующей загрузки в процентах, принимаемое по Таблице 9.9.

9.114 Водовоздушную промывку надлежит применять для фильтров с загрузкой из кварцевого песка при следующем режиме: продувка воздухом с интенсивностью 15-20 л /(с·м2) в течение 1-2 мин, затем совместная водовоздушная промывка с интенсивностью подачи воздуха 15-20 л /(с·м2) и воды 3-4 л /(с·м2) в течение 4-5 мин и последующая подача воды (без продувки) с интенсивностью 6-8 л/(с·м2) в течение 4-5 мин.



ПРИМЕЧАНИЕ 1 Более крупнозернистым загрузкам соответствуют большие интенсивности подачи воды и воздуха.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 При обосновании допускается применять режимы промывки, отличающиеся от указанного.

9.115 При водовоздушной промывке воду и воздух следует подавать через распределительные системы со специальными колпачками или по раздельным трубчатым распределительным системам для воды и воздуха.

9.116 При водовоздушной промывке надлежит применять систему горизонтального отвода промывной воды с пескоулавливающим желобом, образованным двумя наклонными стенками - водосливной и отбойной.

9.117 Вода на промывку должна подаваться насосами или из бака. В зависимости от числа фильтров на станции промывные системы должны быть рассчитаны на промывку одного или нескольких фильтров одновременно. Объем промывного бака должен обеспечивать одну дополнительную промывку сверх расчетного их числа.



Напор воды для промывки фильтров следует принимать с учетом потерь напора в распределительной системе, подводящих коммуникациях промывной воды и при загрузке фильтров.

Насос для подачи воды в бак должен обеспечивать его наполнение за время не больше, чем интервалы между промывками фильтров при форсированном режиме. Забор воды насосом, подающим воду в бак, следует производить из резервуара фильтрованной воды. Допускается производить забор из трубопровода фильтрованной воды, если он не превышает 50% расхода фильтрата.

Для промывки фильтров забор воды должен производиться из резервуаров фильтрованной воды, в которых надлежит предусматривать запас воды на одну дополнительную промывку сверх расчетного их числа.

Скорости движения воды в трубопроводах, подающих и отводящих промывную воду, следует принимать 1,5-2 м/с. Должна быть исключена возможность подсоса воздуха в трубопроводы, подающие промывную воду на фильтры, а также подпора воды в трубопроводах, отводящих промывную воду.

 

 


жүктеу/скачать 2.26 Mb.

Достарыңызбен бөлісу:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   29



©dereksiz.org 2024
әкімшілігінің қараңыз
    Басты бет