Своды правил по проектированию и строительству проектирование тепловых пунктов

где Q₀— относительный тепловой поток на ото­пление;

Q₀ — тепловой поток на отопление при те­кущей температуре наружного воздуха t_н, Вт;

Q_0max — расчетный тепловой поток на отопле­ние при расчетной температуре наруж­ного воздуха для проектирования ото­пления t₀, Вт;

t_i — расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.



Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление Q₀, в зависимости от наружной температуры t₀ для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 — для промышленых и общественных зданий; 2 — для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклоне­нию внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по t_i.

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91^ учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины t_н . Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по срав­нению с определением его по формуле (1). Тог­да относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с уг­ловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

(2)

где t_i^ОПТ—оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принима­емая с учетом принятого способа ре­гулирования;

0,14—доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теп­лопотерь для условий t₀ = —25 °С. При регулировании систем отопления под­держанием графика подачи теплоты в зависи­мости от t_н без коррекции по температуре внут­реннего воздуха, когда скорость ветра при рас­чете теппопотерь принимается равной расчет­ной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, t_i^опт при­нимается равной 20,5 °С при t_н, соответствую­щей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением t_н до t_н=t₀, (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с ав­томатической коррекцией графика подачи теп­лоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что со­ответствует сокращению объемов инфильтрую­щегося наружного воздуха, но не менее сани­тарной нормы притока, t_i^опт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теп­лового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось аб­сцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по t_i, а при t_н = t₀ относительный тепловой поток будет равным 0,96 Q_0max (рис. 1, линия 3).

1 ) поддержание графика температур тепло­носителя в подающем трубопроводе — ₀₁;

2) поддержание графика температур тепло­носителя в обратном трубопроводе — ₂;

3) поддержание графика разности темпера­тур теплоносителя в обоих трубопроводах =₀₁ -₂.

Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теп­лоты в теплый период отопительного сезона при­мерно на 4 % годового теплопотребления на ото­пление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в по­дающем трубопроводе.

Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно из­менение расхода циркулирующего теплоносите­ля (например, при подключении системы отопле­ния к тепловым сетям через элеватор с регули­руемым сечением сопла, с корректирующим на­сосом, установленным на перемычке между по­дающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гаран­тирует нормальный прогрев последних по ходу воды в стояке отопительных приборов.

Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования, из-за того, что график разности температур — ли­нейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном тру­бопроводах систем отопления. Но он может при­меняться только в системах отопления, в кото­рых поддерживается постоянный расход цирку­лирующего теплоносителя (например, при неза­висимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установ­ленными на подающем или обратном трубопро­водах системы отопления). При известном рас­ходе воды, циркулирующей в системе, этот спо­соб регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева ото­пительных приборов (при других способах регу­лирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незна­ния фактического значения показателя степени т в формуле коэффициента теплопередачи ото­пительного прибора).

На рис. 2 и 3 представлены графики измене­ния относительной температуры воды в подающем и обратном трубо­проводах систем отопления с постоянной цирку­ляцией воды (температурного критерия системы отопления)_ в зависимости от относительного теп­лового потока на отопление Q₀, определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в фор­муле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь b далее с индексом «т» — зна­чения температур при текущей температуре на­ружного воздуха).

Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах на­ружного воздуха: для требуемой t_н находят по формулам (1) и (2) или из графика рис.1 отно­сительный расход теплоты на отопление Q₀, а

Рис. 3. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в обратном трубопроводе при постоянной циркуляции воды в системе

Значения t_i и t_i^опт принимаются теми же, что и при определении Q₀.

На рис. 4 приведены для однотрубных сис­тем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем (^T₀₁-t_i^опт)/(₀₁ -t_i) обратном (^T₂-t_i^опт)/(₂ -t_i) трубопроводах и их разности (^T₀₁-^T₂)/(₀₁ -₂), обозначаемые далее критерием , и определен­ные исходя из обеспечения одинакового изме­нения теплоотдачи первых и последних по ходу