СНип рк 01-02-2009 Водоснабжение


Рисунок П10.3 - Средние значения влажности осадка станций осветления и обесцвечивания



бет27/29
Дата27.02.2016
өлшемі2.26 Mb.
#28855
1   ...   21   22   23   24   25   26   27   28   29
Рисунок П10.3 - Средние значения влажности осадка станций осветления и обесцвечивания

воды при уплотнении до одного года

 

Количество взвешенных веществ в исходной воде - М, мг/л, реагенты - R:

1 - М<50; R - Al2(SO4)3; 2 - М<50;

R - Al2(SO4)3 + ПАА;

3 - М<50; R - Al2(SO4)3 + ПАА + Са(ОН)2;

4 - М = 50 - 250;

R - Al2(SO4)3; 5 - М = 250 - 1000; R - Al2(SO4)3;

6 - M = 1000 - 1500; R - Al2(SO4)3; 7 - М>1500;

R - ПАА или безреагентная очистка



1 - реагентное умягчение воды при магниевой жесткости более 25%, 2 - реагентное умягчение воды при магниевой жесткости менее 25%; 3-реагентное и безреагентное обезжелезивание воды.

П10.24 Объем уплотненного осадка, Wв.л.о.ос м3, на площадках весеннего и летне-осеннего напусков следует определять по формуле:

Wв.л.о.ос = 24·10-4 q Св Ту/ (100 - Pос) ρ,                             (П10.5)

где q - расчетный расход воды станции водоподготовки, м3/ч;

Св - средняя за расчетный период концентрация взвешенных веществ в воде, г/м3, определяемая по формуле (9.6) 9.65;

Tу - продолжительность расчетного периода, сут, принимаемая: для весеннего периода - от окончания периода устойчивого мороза до наступления периода положительной температуры (через 1 мес. после наступления среднесуточной температуры воздуха выше 0°С для районов с периодом устойчивого мороза менее 3 мес. и через 2 мес. - для районов с периодом устойчивого мороза более 3 мес.); для летне-осеннего периода - до наступления периода устойчивого мороза;

Рос, ρ - средние значения влажности в процентах и плотности, т/м3 осадка весеннего или летне-осеннего периодов, принимаемые по Рисункам 3, 4, 5 и 6 в зависимости от продолжительности уплотнения осадка, определяемой от середины весеннего или летне-осеннего периодов до наступления периода устойчивого мороза.

 



 

Рисунок П10.4 - Средние значения влажности осадка станции

обезжелезивания и реагентного умягчения воды при уплотнении до одного года

 

1 - реагентное обезжелезивание;

2 - безреагентное обезжелезивание,

3 - реагентное умягчение при магниевой жесткости более 25%,

4 - реагентное смягчение при магниевой жесткости менее 25%

П10.25 Полезную площадь площадки для зимнего напуска следует определять из условия размещения объема осадка, поступившего в период устойчивого мороза, без учета уплотнения осадка на площадке.

Площадку для зимнего напуска осадка надлежит предусматривать секционной.

Площадь одной секции следует принимать в зависимости от объема осадка, выпускаемого из сооружений, и слоя осадка Нн при одном напуске, принимаемого равным 0,07-0,1 м.

 



 

Рисунок П10.5 - Значения плотности в зависимости от влажности осадка

станции осветления и обесцвечивания воды

 

Количество взвешенных веществ в исходной воде - М, мг/л, реагенты - R:

1 - М<50; R - Al2(SO4)3; 2 - М<50;

(М = 50 - 250).

R - Al2(SO4)3 + ПАА; R - Al2(SO4)3

3 - М<250 - 1000; R - Al2(SO4)3;

4 - М = 1000 - 1500; R - Al2(SO4)3;

 



 

Рисунок П10.6 - Значения плотности в зависимости от влажности осадка станции

обезжелезивания и реагентного умягчения воды

 

Число секций надлежит принимать в зависимости от продолжительности промораживания принятого слоя осадка и числа выпусков осадка из сооружений за время промораживания.

Расчетная температура воздуха для определения продолжительности промораживания слоя осадка (см. Рисунок П10.7) должна приниматься по месяцу с наиболее высокой среднесуточной температурой в период устойчивого мороза.

Слой осадка на каждой секции площадки зимнего напуска Нзим, м, надлежит определять как сумму последовательно намороженных слоев осадка за период устойчивого мороза:

Нзим = Нн пн                       (П10.6)

где пн - число напусков осадка на одну секцию за период устойчивого мороза определяемое по формуле:

пн = Kм S/τn,                         (П10.7)

где Км - коэффициент, учитывающий неполное использование периода устойчивого мороза, принимаемый равным 0,8;

S - количество суток в периоде устойчивого мороза;

τn - продолжительность промораживания слоя осадка в сутках, определяемая по Рисунку П10.7 в зависимости от среднесуточной отрицательной температуры воздуха t, °C, за каждый месяц периода устойчивого мороза.

П10.26 Площадки замораживания допускается проектировать при условии залегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от основания площадок.

При необходимости следует предусматривать устройство для отвода грунтовых вод и поверхностных вод.

П10.27 Подачу осадка к площадкам и секциям надлежит предусматривать по трубопроводам.

Напуск осадка на площадки и секции следует предусматривать открытыми лотками, проложенными вдоль их длинной стороны Уклон лотков надлежит принимать не менее 0,01.

Устройства для напуска осадка на площадки (секции) и отвода осветленной воды следует предусматривать на противоположных сторонах на расстоянии не более 40 м Расстояния между устройствами для напуска осадка, а также отвода осветленной воды, должны быть не более 30 м.

П10.28 Устройства для подачи осадка не должны допускать размывания основания площадок или слоя замерзшего осадка.

Устройства для отвода осветленной воды должны обеспечивать удаление воды с любого уровня по глубине площадок.

П10.29 Строительную высоту оградительных валиков площадок (секций) замораживания Нстр, м надлежит определять по формуле:

Нстр = Nнак Wгос/Fпп.з + Нг + 0,2,                              (П10.8)

где Nнак - число лет накапливания уплотненного осадка;

Wгос - годовой объем уплотненного осадка, м3, влажностью 70%;

Fпп.з - общая площадь площадок замораживания, м2;

Нг - слой неуплотненного осадка, м, за последний год перед вывозом осадка.

 



 

Рисунок П10.7 - Зависимость глубины промораживания слоя осадка от среднесуточной

температуры воздуха и продолжительности промораживания

 

 

Площадки подсушивания

 

П10.30 В южных районах, где в период устойчивого дефицита влажности величина дефицита составляет 800 мм и более, обезвоживание осадка допускается предусматривать на площадках подсушивания путем уплотнения его под действием силы собственной массы и высушивания на открытом воздухе с последующим вывозом осадка через 1-3 года в места складирования.

Общая полезная площадь площадок подсушивания осадка Fпп.п, м2, должна определяться по формуле:

Fпп.п, = Fз.в. + Fл,                      (П10.9)

где Fз.в и Fл, - площади площадок подсушивания соответственно для зимне-весеннего и летнего напусков осадка, м2.

П10.31 Полезную площадь площадок для напуска осадка в зимне-весенний период Fз.в, м2, следует определять по формуле:

Fз.в = 1000 Wзвос/0,75 (Ег - Аг),                        (П10.10)

где Ег - количество воды, испарившейся за год со свободной водной поверхности, мм;

Аг - годовое количество осадков, мм;



Wзвос - объем осадка в зимне-весенний период, м3, определяемый по формуле:

Wзвос = W'ос - Wв,                          (П10.11)

где W'ос - объем осадка, м3, выпускаемого на площадки подсушивания в течение зимне-весеннего периода со средней влажностью Р'ос, %,



Wв - объем воды, м3, выделившийся из осадка в результате его уплотнения на площадках, определяемый по формуле:

Wв = W'ос [1 - (100 - Р'ос)/ (100 - Рос)],                          (П10.12)

где Рос - влажность осадка, уплотнившегося на площадках подсушивания за время зимне-весеннего периода, определяемая по Рисункам П10.3 и П10.4;

Р'ос - влажность осадка, %, принимаемая при выпуске осадка из сгустителей по Таблице 11, из отстойников и осветлителей по формуле:

Р'ос = 100(ρтв - δ)/ (ρтв - δ + ρтвδ),                             (П10.13)

где ρтв - средняя платность твердой фазы в осадке, принимаемая от 2,2 до 2,6 т/м3;

δ - концентрация твердой фазы в осадке, т/м3, принимаемая по Таблице 9.5, 9.65 с учетом разбавления осадка при его выпуске по 9.74.

Значение Ег, мм, следует определять по формуле:



Ег = 0,15 Тд (lо - l200)(1 + 0,72υ200),                         (П10.14)

где Тд - суммарное число дней в году, характеризующихся дефицитом влажности;

lо - средняя упругость насыщенных водяных паров, соответствующая температуре осадка, миллибар;

l200 - средняя упругость водяных паров, соответствующая абсолютной влажности воздуха на высоте 200 см от водной поверхности, миллибар, принимается поданным метеорологической станции;

υ200 - средняя скорость ветра на высоте 200 см, м/с.

П10.32 Полезную площадь площадок для напуска осадка в летний период следует определять по формуле (П10.10), при этом значения Ег и Аг надлежит принимать усредненными за период устойчивого дефицита влажности.

Время от момента напуска осадка на площадку до начала удаления выделившейся из осадка воды следует принимать 4-5 сут.

Объем уплотненного осадка летнего напуска следует определять по формуле (П10.11) аналогично для зимне-весеннего напуска, принимая влажность и плотность осадка по Рисункам П10.3-П10.6.

П10.33. В зависимости от местных условий и размеров площадок подсушивания допускается их секционирование.

Устройства для напуска осадка следует проектировать согласно Пункта П10.27

П10.34. Строительную высоту оградительных валиков площадок подсушивания следует определять по формуле (П10.8)

 

 

Приложение 11



(обязательное)

 

Гидравлический расчет трубопроводов

 

П11.1 Потери напора в трубопроводах систем подачи и распределения воды вызываются гидравлическим сопротивлением труб и стыковых соединений, а также арматуры и соединительных частей.

П11.2 Потери напора на единицу длины трубопровода («гидравлический уклон») i с учетом гидравлического сопротивления стыковых соединений следует определять по формуле:

i = (λ/d)(υ2/2g) [(А0 + С/υ)m /dm+l] υ2,                              (П11.1)

где λ - коэффициент гидравлического сопротивления, определяемый по формуле:

λ = А10 + В0 d/Re)m/ dm = А10 + C/υ)m/ dm,                                (П11.2)

где d- внутренний диаметр труб, м;

υ - средняя по сечению скорость движения воды, м/с;

g - ускорение силы тяжести, м/с2;

Re = υd/ν - число Рейнольдса; В0 = CRe/ υd;

ν - кинематический коэффициент вязкости транспортируемой жидкости, м2/с.



Значения показателя степени m и коэффициентов А0, A1 и С для стальных, чугунных, железобетонных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных труб должны приниматься, как правило, согласно Таблице П11.1.

 

Таблица П11.1

 

Вид труб

m

А0

1000 A1

1000 (A1/2g)

С

1 Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

0,226

1

15,9

0,810

0,684

2 Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

0,284

1

14,4

0,734

2,360

3 Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

υ < 1,2 м/с

0,30

1

17,9

0,912

0,867

υ ≥ 1,2 м/с

0,30

1

21,0

1,070

0

4 Асбестоцементные

0,19

1

11,0

0,561

3,51

5 Железобетонные виброгидропрессованные

0,19

1

15,74

0,802

3,51

6 Железобетонные центрифугированные

0,19

1

13,85

0,706

3,51

7 Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

0,19

1

11,0

0,561

3,51

8 Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием

0,19

1

15,74

0,802

3,51

9 Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

0,19

1

13,85

0,706

3,51

10 Пластмассовые

0,226

0

13,44

0,685

1

11 Стеклянные

0,226

0

14,61

0,745

1

 

Эти значения соответствуют современной технологии их изготовления.

Если гарантируемые заводом-изготовителем значения А0, А1 и С отличаются от приведенных в Таблице 5.1, то они должны указываться в ГОСТ или технических условиях на изготовление труб.

П11.3 При отсутствии стабилизационной обработки воды или эффективных внутренних защитных покрытий гидравлическое сопротивление новых стальных и чугунных труб быстро возрастает. В этих условиях формулы для определения потерь напора в новых стальных и чугунных трубах следует использовать только при проверочных расчетах в случае необходимости анализа условий работы системы подачи воды в начальный период ее эксплуатации.

Стальные и чугунные трубы следует, как правило, применять с внутренними полимер-цементными, цементно-песчаными или полиэтиленовыми защитными покрытиями. В случае их применения без таких покрытий и отсутствия стабилизационной обработки к значениям A1 и С по Таблице П11.1 и значению К по Таблице П11.2 следует вводить коэффициент (не более 2), величина которого должна быть обоснована данными о возрастании потерь напора в трубопроводах, работающих в аналогичных условиях.

П11.4 Гидравлическое сопротивление соединительных частей следует определять по справочникам гидравлическое сопротивление арматуры - по паспортам заводов-изготовителей.

При отсутствии данных о числе соединительных частей и арматуры, устанавливаемых на трубопроводах, потери напора в них допускается учитывать дополнительно в размере 10-20 % величины потери напора в трубопроводах

П11.5 При технико-экономических расчетах и выполнении гидравлических расчетов систем подачи и распределения воды на ЭВМ потери напора в трубопроводах рекомендуется определять по формуле

                                                 (П11.3)

где q - расчетный расход воды, м3/с;

d - расчетный внутренний диаметр труб, м

Значения коэффициента К и показателей степени п и р следует принимать согласно Таблице П11.2

 

Таблица П11.2

 

Вид труб

1000 К

ρ

п

1 Новые стальные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,790

5,1

1,9

2 Новые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,790

5,1

1,9

3 Неновые стальные и неновые чугунные без внутреннего защитного покрытия или с битумным защитным покрытием

1,735

5,3

2

4 Асбестоцементные

1,180

4,89

1,85

5 Железобетонные виброгидропрессованные

1,688

4,89

1,85

6 Железобетонные центрифугированные

1,486

4,89

1,85

7 Стальные и чугунные с внутренним пластмассовым или полимерцементным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

1,180

4,89

1,85

8 Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом набрызга с последующим заглаживанием

1,688

4,89

1,85

9 Стальные и чугунные с внутренним цементно-песчаным покрытием, нанесенным методом центрифугирования

1,486

4,89

1,85

10 Пластмассовые

1,052

4,774

1,774

11 Стеклянные

1,144

4,774

1,774

 

 



Достарыңызбен бөлісу:
1   ...   21   22   23   24   25   26   27   28   29




©dereksiz.org 2024
әкімшілігінің қараңыз

    Басты бет